周佳錦，王奎華，龔曉南，張日紅，嚴天龍

（1.浙江大學 濱海與城市巖土工程研究中心，浙江 杭州310058；2.浙江大學 軟弱土與環(huán)境土工教育部重點實驗室，浙江 杭州310058；3.中淳高科樁業(yè)股份有限公司，浙江 寧波315000）

隨著城市建設的高速發(fā)展，大規(guī)模地下建筑的不斷出現(xiàn)使得樁基在工程應用中需要考慮抗拔承載性能；同時海洋工程的發(fā)展使抗拔樁得到了廣泛的應用，許多國內外學者也對抗拔樁的作用機理以及荷載傳遞特性進行系統(tǒng)而又深入的研究［1-3］.由于傳統(tǒng)等截面樁基抗拔承載性能較差，尤其在軟土地區(qū)樁側摩阻力較小，為了提高樁基的抗拔承載力出現(xiàn)了一些新型抗拔樁，其中以支盤樁［4-5］、樁側注漿抗拔樁［6-7］以及擴底抗拔樁［8-10］較為常見.支盤樁通過樁身上存在的支盤承擔一部分上拔荷載來提高樁基的極限抗拔承載力；樁側注漿抗拔樁通過后注漿改善樁身與樁周土體之間的摩擦性質提高樁基的抗拔承載性能；擴底抗拔樁通過樁端擴大頭的嵌固作用使抗拔承載性能優(yōu)于傳統(tǒng)等截面樁.

靜鉆根植竹節(jié)樁是一種由水泥土和預制竹節(jié)樁（管樁）組合而成的組合樁基.預制樁的存在保證了組合樁基的樁身強度，而樁周水泥土則改善了組合樁基樁土界面的摩擦性質.筆者課題組通過靜鉆根植竹節(jié)樁的現(xiàn)場試驗以及有限元模擬對該組合樁基的抗壓承載性能進行了一些研究，并指出在軟土地區(qū)靜鉆根植竹節(jié)樁的抗壓承載性能優(yōu)于鉆孔灌注樁，而且施工過程中的泥漿排放大量減少［11-12］.靜鉆根植竹節(jié)樁中樁周水泥土以及樁端水泥土擴大頭的存在很可能使樁基的抗拔承載性能也要好于傳統(tǒng)等截面樁.

本文首先通過有限元軟件ABAQUS進行三維建模對實際工程中的靜鉆根植抗拔樁試樁進行模擬計算以驗證所建立模型的可靠性，然后通過ABAQUS模擬計算對靜鉆根植抗拔樁的承載力影響因素進行分析.

1 靜鉆根植竹節(jié)樁抗拔靜載試驗

1.1 試驗概況

為了對靜鉆根植抗拔樁的承載性能進行研究，對某實際工程中的靜鉆根植竹節(jié)樁進行抗拔靜載試驗.2 根靜鉆根植抗拔樁試樁鉆孔直徑都為750 mm，預制樁由600mm 管樁和650（500）mm（竹節(jié)處直徑為650mm，樁身直徑為500mm）竹節(jié)樁組成，其中管樁長25 m，竹節(jié)樁長為15 m，試樁總長40m；樁端水泥土擴大頭直徑為1 200mm，高度為2 400mm.試樁設計承載力特征值為880kN，要求最大試驗荷載1 760kN.

試驗場地土層分布情況及土體性質如表1 所示.其中γ為土體重度；c和φ 分別為土體黏聚力和內摩擦角，由室內三軸試驗測得；fak為地基土承載力特征值；Es為土體壓縮模量；qsa和qpa分別為樁側摩阻力特征值和樁端阻力特征值，λi為抗拔系數(shù).

表1 試驗場地地質條件Tab.1 Soil profiles and properties of test site

1.2 試驗結果

試樁抗拔靜載試驗參照建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）［13］，采用千斤頂進行加載，樁頂上拔位移由位移傳感器測讀.試驗采用慢速維持法進行分級加載與卸載.將抗拔試驗實測數(shù)據(jù)進行整理后繪制的試樁荷載位移曲線如圖1所示，其中F 為樁頂荷載，S 為樁頂上拔位移.

圖1 試樁荷載位移曲線Fig.1 Load-displacement curves of the test piles

從圖1中可以看出，2根試樁樁頂荷載位移曲線比較接近，在加載過程中試樁樁頂位移都隨著樁頂荷載的增加而增大，且各級樁頂位移增加量較為穩(wěn)定，無突變，屬于緩變型曲線.當試樁1樁頂荷載為1 760kN 時，樁頂上拔量為29.1mm，試樁1抗拔極限承載力為1 760kN；當試樁2樁頂荷載為1 936kN 時，樁頂上拔位移為30.81mm，試樁2抗拔極限承載力為1 936kN.由于設計要求最大試驗荷載為1 760kN，因此2根試樁實測極限抗拔承載力均滿足設計要求.

2 ABAQUS有限元模擬

考慮到現(xiàn)場靜載試驗成本較高，而且在實際工程中的試樁一般都會作為工程樁使用，靜載試驗不會加載到試樁破壞階段.因此，采用有限元軟件對靜鉆根植抗拔樁的荷載傳遞過程進行模擬計算可以幫助對其抗拔承載特性的研究，本文通過ABAQUS對第1部分中的靜鉆根植抗拔樁試樁進行三維模擬計算，并將模擬計算結果與現(xiàn)場實測結果進行對比，為進一步研究提供依據(jù).

2.1 水泥土無側限抗壓強度試驗

靜鉆根植抗拔樁是由預制樁和水泥土組成的組合樁基，水泥土作為組合樁基的組成部分其在荷載傳遞過程中起著十分重要的作用，因此建模過程中水泥土參數(shù)的選取很可能會對計算結果產(chǎn)生比較的影響.為了得到比較準確的水泥土參數(shù)，進行了一系列不同配比的水泥土試塊的無側限抗壓強度試驗.水泥土試塊配比參照實際工程中水泥土的配比，實際工程中樁端處注入的水泥漿水灰比為0.6，水泥漿與泥漿比例約為2∶1，泥漿含水量為50%.為了研究不同配比的樁端水泥土性質，制作水泥漿與泥漿比例分別為2∶1、1.5∶1和1∶1的水泥土試塊.實際工程中樁側所用水泥漿水灰比為1.0，水泥漿與泥漿比約為0.3∶1，在制作水泥土試塊時保持水泥漿與泥漿比例不變，將水泥漿水灰比分別設為1.0和1.5.將上述5種不同配比的水泥土分別放入70.7mm×70.7mm×70.7mm 和150mm×150mm×300mm試模中，在標準養(yǎng)護室養(yǎng)護28d后在萬能試驗機上進行無側限抗壓強度試驗，如圖2所示.

圖2 水泥土無側限抗壓強度試驗Fig.2 Unconfined compressive strength test of cemented soil

試驗結果如表2所示，其中mw為水泥漿水灰比，Vs為水泥漿與泥漿的體積比，w1為泥漿含水率，wc為水泥土的水泥摻入量，w2為水泥土含水率，ps為水泥土試塊的無側限抗壓強度；Ec和E 分別為為水泥土試塊的變形模量和彈性模量.根據(jù)表2中列出的實驗結果，在建模時取樁側水泥土彈性模量為200 MPa，樁端水泥土彈性模量取為2 500 MPa.由于水泥土試塊強度較高，沒有進行三軸試驗，水泥土黏聚力和內摩擦角的選取參照文獻［14］中所給出的試驗結果.

表2 水泥土無側限抗壓強度試驗結果Tab.2 Testing results of unconfined compressive strength of cemented soil

2.2 模型建立

在上拔荷載作用下靜鉆根植抗拔樁的荷載傳遞過程為軸對稱問題，因此在建模過程中只需建立一半模型.將預制樁定義為線彈性材料，而水泥土和土體均定義為Mohr-Coulomb彈塑性材料，預制樁及水泥土參數(shù)如表3所示，其中L 為樁身長度，ν為泊松比，θ為水泥土內摩擦角，p 為水泥土黏聚力.土體參數(shù)選取參照表1中所示土層分布及土體性質.定義預制樁-水泥土、預制樁-土體、水泥土-土體3個接觸面，接觸面切向均定義為Coulomb剪切模型，法向均定義為硬接觸，摩擦系數(shù)選取參照文獻［15］中給出的經(jīng)驗公式，并結合表1中給出的抗拔系數(shù).考慮土體自重應力產(chǎn)生的初始應力場，運用位移控制法施加豎向荷載［15］.ABAQUS中所建立的模型如圖3所示.

表3 預制樁、水泥土參數(shù)表Tab.3 Parameters of precast pile and cemented soil

圖3 ABAQUS模型示意圖Fig.3 Sketch of the model in ABAQUS

2.3 計算結果

如圖4所示為現(xiàn)場試驗與ABAQUS模擬的荷載位移對比曲線.從圖4中可以看出，模擬曲線與實測曲線有一些偏差，但整體上較為吻合，且變化趨勢一致.考慮到靜鉆根植竹節(jié)樁施工過程中無法保證樁周水泥土充分攪拌均勻，而且會有一部分水泥漿滲入樁周土體之中，可以認為本文所建立的ABAQUS模型比較可靠，可以用來模擬靜鉆根植抗拔樁的荷載傳遞過程.

圖4 ABAQUS模擬與現(xiàn)場試驗荷載位移曲線對比Fig.4 Load-displacement curves of ABAQUS simulation and field tests

3 靜鉆根植抗拔樁承載力影響因素分析

為了對靜鉆根植抗拔樁的承載力影響因素進行分析，通過ABAQUS進行三維建模分別對樁周水泥土彈性模量、樁端水泥土彈性模量、鉆孔直徑、樁端水泥土擴大頭直徑以及樁端水泥土擴大頭高度對靜鉆根植抗拔樁承載力的影響進行分析與研究.

3.1 樁端水泥土及樁周水泥土彈性模量的影響

由表2中給出的水泥土試塊無側限抗壓強度試驗結果可知，2種不同配比的樁周水泥土彈性模量分別為120 和220 MPa，為了研究樁周水泥土彈性模量對靜鉆根植抗拔樁承載力的影響，分別將樁周水泥土彈性模量分別設為100、150、200、250、300 MPa進行建模計算.預制樁采用800 mm 管樁和800（600）mm 竹節(jié)樁，鉆孔直徑為900mm，樁端水泥土擴大頭直徑為1 400mm，高度為3 000mm，樁總長30m，其中管樁和竹節(jié)樁樁長都為15m.樁周土體采用黏土，樁端土體采用密實砂土，土體參數(shù)如表4所示.建模過程與文中第2部分所述一致，模擬計算結果如圖5所示.從圖5中可以看出，在樁周水泥土彈性模量Es不同的情況下靜鉆根植抗拔樁荷載位移曲線幾乎重合，說明樁周水泥土彈性模量的改變對靜鉆根植抗拔樁的承載力幾乎沒有影響，這很可能是因為樁周水泥土的性質要遠好于樁周土體，樁側摩阻力主要由樁周土體的性質所控制，因此樁周水泥土彈性模量的改變對靜鉆根植抗拔樁的承載力幾乎沒有影響.出，樁端水泥土彈性模量Eb的改變對靜鉆根植抗拔樁的承載力也幾乎沒有影響，這很可能也是因為樁端水泥土強度要遠高于樁周土體，因此樁端水泥土彈性模量的改變對靜鉆根植抗拔樁的承載性能影響不大.

圖5 樁周水泥土模量對抗拔承載力的影響Fig.5 Uplift bearing capacity influenced by modulus of the cemented soil along shaft

通過對圖5及6的分析可知，通過將水泥漿注入到樁周土體及樁端土體中形成水泥土可以大幅度提高土體性質，而且預制樁與水泥土在荷載傳遞過程中是一個整體，靜鉆根植抗拔樁的承載力主要由樁周土體性質所控制，與樁周水泥土及樁端水泥土彈性模量幾乎無關.

圖6 樁端水泥土模量對抗拔承載力的影響Fig.6 Uplift bearing capacity influenced by modulus of cemented soil at enlarged pile base

表4 土體參數(shù)表Tab.4 Parameters of soils

3.2 鉆孔直徑的影響

在現(xiàn)有實際工程中使用800（600）mm 竹節(jié)樁時靜鉆根植樁的鉆孔直徑為900 mm，為了研究鉆孔直徑對靜鉆根植抗拔樁承載力的影響，分別將鉆孔直徑設為900、1 000、1 100、1 200、1 300mm 進行建模計算，計算結果如圖7 所示.從圖7 中可以看出，隨著鉆孔直徑的增加，靜鉆根植抗拔樁承載力有所減小，當鉆孔直徑為900mm 時，樁頂上拔位移為100mm 時樁頂荷載為2 730kN，而當鉆孔直徑為1 300mm時，樁頂上拔量為100mm 時樁頂荷載減小到2 100kN.從圖7 中還可以看出，隨著鉆孔直徑的增加，靜鉆根植抗拔樁的荷載位移曲線在加載后期變得越來越陡，有出現(xiàn)突然破壞的趨勢.由于預制樁和水泥土在荷載傳遞過程中是一個整體，因此樁身側摩阻力很可能會隨著鉆孔直徑的增加而增大，為了進一步研究鉆孔直徑對抗拔承載力的影響，將計算所得樁身軸力曲線進行整理，如圖8所示，其中Fp為樁身軸力，L 為樁長.從圖8中可以看出，當鉆孔直徑為900mm 時，在樁長為27m 處樁身軸力為1 990kN；水泥土擴大頭高度為3m，即鉆孔直徑為900mm 時樁端擴大頭承擔荷載為1 990kN；而當鉆孔直徑增加到1 300mm 時，樁長27m 處樁身軸力為1 154kN，即樁端擴大頭承擔荷載減小到1 154kN.結合圖7與8，當鉆孔直徑從900mm 增大到1 300 mm 時，樁側摩阻力從740kN 增加到946kN，共增加了206kN，而樁端擴大頭所承擔的荷載從1 990kN 減小到了1 154kN，減小了836 kN，總的抗拔承載力減小了630kN.

通過上述分析可以發(fā)現(xiàn)，在軟土地區(qū)由于土體性質較差，其所能提供的樁側摩阻力較小，靜鉆根植抗拔樁中樁端水泥土擴大頭承擔了大部分上拔荷載；增加樁身鉆孔直徑雖然能夠增大樁身側摩阻力，然而這會造成樁端擴大頭與土體接觸面積減小，使得樁端擴大頭所能承擔的荷載減小，不利于靜鉆根植抗拔樁承載性能的發(fā)揮.因此在軟土地區(qū)，不宜增加靜鉆根植抗拔樁的鉆孔直徑.

圖7 鉆孔直徑對抗拔承載力的影響Fig.7 Uplift bearing capacity influenced by diameter of drilling hole

圖8 樁身軸力曲線Fig.8 Axial force along shaft

3.3 樁端水泥土擴大頭高度及直徑的影響

通過鉆孔直徑對靜鉆根植抗拔樁承載力影響的分析可知，靜鉆根植抗拔樁在軟土地區(qū)中使用時樁端水泥土擴大頭承擔了大部分上拔荷載，為了研究樁端擴大頭高度對靜鉆根植抗拔樁承載力的影響，分別將擴大頭高度設為1、2、3、4、5m 進行建模計算，計算結果如圖9所示.從圖9中可以看出，當擴到頭高度從1m 增加到5m 時，計算所得抗拔承載力有所增加，但增加幅度很小，可以認為樁端擴大頭高度變化對靜鉆根植抗拔樁承載力影響不大.

圖9 擴大頭高度對抗拔承載力的影響Fig.9 Uplift bearing capacity influenced by height of enlarged pile base

為了研究樁端擴大頭直徑對靜鉆根植抗拔樁承載力的影響，分別將樁端擴大頭直徑設為900、1 200、1 400、1 600、1 800mm 進行建模計算，計算結果如圖10所示.從圖10中可以看出，靜鉆根植抗拔樁極限承載力隨著樁端水泥土擴大頭直徑的增加而增大.由于樁身鉆孔直徑為900mm，即當樁端水泥土擴大頭直徑也為900mm 時，抗拔樁沒有樁端擴大頭的存在，從圖10中可以看出當靜鉆根植抗拔樁中沒有樁端擴大頭時，其極限承載力較小，僅為750kN，而且當樁頂荷載超過其極限承載力時會發(fā)生突然破壞.當靜鉆根植抗拔樁存在樁端擴大頭時，由于擴大頭的嵌固作用，其荷載位移曲線為緩變型曲線，而且極限抗拔承載力隨著樁端水泥土擴大頭直徑的增加而增大，當擴大頭直徑為1 200mm 時，極限抗拔承載力為2 150kN，當擴大頭直徑為1 800mm 時，極限抗拔承載力增加到3 880kN.

圖10 擴大頭直徑對抗拔承載力的影響Fig.10 Uplift bearing capacity influenced by diameter of enlarged pile base

圖11 不同擴大頭直徑樁身軸力曲線Fig.11 Axial forces along shaft of different diameters of enlarged pile base

為了進一步研究樁端水泥土直徑變化對抗拔承載力的影響，將模擬計算所得樁身軸力數(shù)據(jù)進行整理，如圖11所示.從圖11中可以看出，計算所得樁身軸力都隨著深度的增加而減小；當抗拔樁不存在樁端擴大頭時，樁身軸力沿樁身的改變量較為均勻，而當樁端存在水泥土擴大頭時，在擴大頭上方樁身軸力沿樁身的減小量也比較均勻，而樁端擴大頭處樁身軸力減小幅度突然增加，而且樁端擴大頭承擔了大部分上拔荷載.當樁端擴大頭直徑為1 200mm時，其承擔的荷載為1 470kN，而當樁端擴大頭直徑為1 800mm 時，其承擔的荷載增加到3 100kN，說明增加樁端水泥土擴大頭的直徑可以較大幅度地提高靜鉆根植抗拔樁的極限承載力.在實際工程中，在保證樁端水泥土強度的前提下，可以考慮增加樁端水泥土擴大頭的直徑來提高靜鉆根植抗拔樁的極限承載力.

4 結 論

本文介紹了一組靜鉆根植抗拔樁的現(xiàn)場靜載試驗，靜鉆根植抗拔樁中樁周水泥土的存在可以認為與樁側注漿抗拔樁相似，而樁端水泥土擴大頭的嵌固作用與擴底抗拔樁的作用機理類似.在驗證本文所建立ABAQUS模型的可靠性后通過ABABQUS建模對靜鉆根植抗拔樁的承載力影響因素進行了分析與研究，可以得出以下結論：

（1）靜鉆根植抗拔樁中樁端水泥土擴大頭的存在使其荷載位移曲線比較平緩，由有限元模擬結果可知，樁端擴大頭直徑越大，樁基荷載位移曲線越平緩.

（2）將水泥漿注入土體中形成的水泥土性質要遠好于原位土體的性質，改變樁周水泥土與樁端水泥土彈性模量對靜鉆根植抗拔樁承載力的影響不大.

（3）在軟土地區(qū)中土體所能提供的樁側摩阻力較小，靜鉆根植抗拔樁的抗拔承載力主要由樁端水泥土擴大頭提供，增加樁身鉆孔直徑不利于靜鉆根植抗拔樁承載性能的發(fā)揮.

（4）樁端擴大頭高度對靜鉆根植抗拔樁承載力影響不大，在實際工程中可以考慮將擴大頭高度減小到1m；樁端擴大頭直徑對靜鉆根植抗拔樁承載力影響較大，在實際工程中在保證樁端水泥土強度的前提下可以增加樁端水泥土中擴大頭的直徑，從現(xiàn)有的1.5倍樁身鉆孔直徑增加到2倍樁身鉆孔直徑.

（5）靜鉆根植抗拔樁作為一種新型的抗拔組合樁基，其在實際工程中的應用還比較少，對其所進行的研究也不多.然而靜鉆根植抗拔樁中樁周水泥土及樁端水泥土擴大頭的存在使其抗拔性能要好于傳統(tǒng)等截面樁，因此具有比較廣闊的發(fā)展前景和推廣價值.隨著靜鉆根植抗拔樁的推廣與應用，可以對其承載性能進行更加細致而深入的研究.

（

）：

［1］NICOLA A D，RANDOLPH M F.Tensile and compressive shaft capacity of piles in sand［J］.Journal of Geotechnical Engineering，ASCE，1993，119（12）：1952-1973.

［2］ILAMPARUTHI K，DICKIN E A.The influence of soil reinforcement on the uplift behavior of belled piles embedded in sand［J］.Geotextiles ＆ Geomembranes，2001，19（1）：1-22.

［3］黃茂松，酈建俊，王衛(wèi)東，等.開挖條件抗拔樁的承載力損失比分析［J］.巖土工程學報，2008，30（9）：1291-1297.HUANG Mao-song，LI Jian-jun，WANG Wei-dong，et al.Loss ratio of bearing capacity of uplift piles under deep excavation［J］.Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2008，30（9）：1291-1297.

［4］錢德玲.支盤樁抗壓和抗拔特性的研究［J］.巖土力學，2003，24（增刊2）：517-520.QIAN De-ling.A study of compression and extraction resistance behavior of squeezed supporting disk piles［J］.Rock and Soil Mechanics，2003，24（supple.2）：517-520.

［5］趙明華，李微哲，單遠銘，等，DX樁抗拔承載機理及設計計算方法研究［J］.巖土力學，2006，27（2）：199-203.ZHAO Ming-hua，LI Wei-zhe，SHAN Yuan-ming，et al，Study on uplift mechanism and calculation of DX pile［J］.Rock and Soil Mechanics，2006，27（2）：199-203.

［6］王衛(wèi)東，吳江斌，王向軍.樁側注漿抗拔樁的試驗研究與工程應用［J］.巖土工程學報，2010，32（增刊2）：284-289.WANG Wei-dong，WU Jiang-bin，WANG Xiang-jun.Full-scale tests and application of side-grouting uplift piles［J］.Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2010，32（supple.2）：284-289.

［7］錢建固，賈鵬，程明進，等.注漿樁土接觸面試驗研究及后注漿抗拔樁承載特性數(shù)值分析［J］.巖土力學，2011，32（增刊1）：662-668.QIAN Jian-gu，JIA Peng，CHENG Ming-jin，et al.Experimental study of grouting pile-soil interface and numerical simulation of bearing behavior of side-grouting uplift pile［J］.Rock and Soil Mechanics，2011，32（supple.1）：662-668.

［8］DICKIN E A，LEUNG C F.Performance of piles with enlarged bases subject to uplift forces ［J］.Canadian Geotechnical Journal，1990，27（5）：546-556.

［9］FLEMING W G K.The improvement of pile performance by base grouting［J］.Civil Engineering，1993，97（2）：88-93.

［10］王衛(wèi)東，吳江斌，許 亮，等.軟土地區(qū)擴底抗拔樁承載特性試驗研究［J］.巖土工程學報，2007，29（9）：1418-1422.WANG Wei-dong，WU Jiang-bin，XU Liang，et al.Full-scale field tests on uplift behavior of piles with enlarged base［J］.Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2007，29（9）：1418-1422.

［11］ZHOU Jia-jin，WANG Kui-hua，GONG Xiao-nan，et al.Bearing capacity and load transfer mechanism of a static drill rooted nodular pile in soft soil areas［J］.Journal of Zhejiang University-SCIENCE A ：Applied Physics ＆Engineering，2013，14（10）：705-719.

［12］周佳錦，龔曉南，王奎華，等.靜鉆根植竹節(jié)樁抗壓承載性能［J］.浙江大學學報：工學版，2014，48（5）：835-842.ZHOU Jia-jin，Gong Xiao-nan，Wang Kui-hua，et al.Performance of static drill rooted nodular piles under compression［J］.Journal of Zhejiang University：Engineering Science，2014，48（5）：835-842.

［13］JGJ106-2003.建筑樁基檢測技術規(guī)范［S］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2003.JGJ106-2003.Building pile testing technology code［S］.Beijing：China Architecture and Building Press，2003.

［14］孫宇雁，王子國.水泥土抗剪強度試驗研究［J］.巖土工程界，2009，12（1）：68-70.SUN Yu-yan，WANG Zi-guo.Experimental study of shear strength of cemented-soil［J］.Geotechnical Engineering World，2009，12（1）：68-70.

［15］費康，張建偉.ABAQUS在巖土工程中的應用［M］.北京：中國水利水電出版社，2009.