李 蕾，李志剛

(1.山東國(guó)弘重工機(jī)械有限公司，山東 淄博 256401；2.中建三局集團(tuán)有限公司總承包公司山東分公司，山東 青島 266100）

塔機(jī)吊臂最危險(xiǎn)回轉(zhuǎn)角度的探討

李 蕾1，李志剛2

(1.山東國(guó)弘重工機(jī)械有限公司，山東 淄博 256401；2.中建三局集團(tuán)有限公司總承包公司山東分公司，山東 青島 266100）

從塔身的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性三個(gè)角度出發(fā)，尋求塔身的最危險(xiǎn)工況，論證了起重平面相對(duì)塔身的最危險(xiǎn)角度，為塔身的設(shè)計(jì)提供了依據(jù)，也為整機(jī)有限元的建模方式提供了參考。

塔式起重機(jī)；塔身；吊臂；回轉(zhuǎn)角度；有限元

塔身是塔式起重機(jī)（以下簡(jiǎn)稱“塔機(jī)”）的重要組成部分，起著架高、支撐的作用，承受巨大壓力和彎矩，塔身的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性直接影響整機(jī)的安全可靠性，因此塔身最危險(xiǎn)的設(shè)計(jì)工況的確定顯得尤其重要。

1 塔身的彎曲強(qiáng)度隨吊臂回轉(zhuǎn)角度的變化規(guī)律

如圖1所示，起重臂繞塔身中心旋轉(zhuǎn)一個(gè)角度θ，那么塔身截面在起重臂方向的截面特性如下。

圖1 塔身與起重臂的相對(duì)位置

經(jīng)推導(dǎo)得

其中，A0為每根主肢的面積；b為相鄰兩根主肢的形心距離。

當(dāng)θ=0°時(shí)，W(θ)最大，即彎曲強(qiáng)度最高，此時(shí)W(θ)=2A0b。

由此可以得出推論：僅受彎矩時(shí)，θ=45°的工況比θ=0°的工況危險(xiǎn)倍。

2 塔身剛度隨吊臂回轉(zhuǎn)角度的變化規(guī)律

塔身剛度用EI表示，彈性模量E與圖1中的角度θ無關(guān)，而繞起重臂方向的慣性矩如下。

因此慣性矩I(θ)與θ無關(guān)，即塔身的剛度EI不隨角度θ的變化而變化。

3 塔身穩(wěn)定性能隨吊臂回轉(zhuǎn)角度的變化規(guī)律

用桿件的長(zhǎng)細(xì)比λ作為衡量塔身穩(wěn)定性的指標(biāo)，如式(1)所示。

公式(1)中，計(jì)算長(zhǎng)度l與圖1中的θ無關(guān)，而回轉(zhuǎn)半徑r就可以作為衡量穩(wěn)定性的指標(biāo)，如公式(2)所示。

將慣性矩公式代入式(2)，得

因此，回轉(zhuǎn)半徑r也是不隨θ的變化而變化，即塔身穩(wěn)定性與θ的變化也無關(guān)。

4 有限元法驗(yàn)證

以某公司研發(fā)的QTZ315(7040）塔身為例，用有限元法來驗(yàn)證本文的結(jié)論。有限元模型如圖2所示。

圖2 不同θ的塔身有限元模型

4.1 只考慮彎矩的有限元驗(yàn)證

只給塔身頂端施加來自頂端的滿載彎矩M，其中M=315/2=157.5tm，其計(jì)算結(jié)果如表1所示。

1)結(jié)果的強(qiáng)度分析：由于本文的推論是建立在彎曲理論中的平面假設(shè)基礎(chǔ)上，即假設(shè)塔身的每一個(gè)整截面形狀是嚴(yán)格保持不變的，而且永遠(yuǎn)垂直于塔身軸線，塔身主肢幾乎沒有自己的彎曲變形，從而使得主肢沒有彎曲應(yīng)力，只有軸向應(yīng)力，因此為了有可比性，應(yīng)該把軸向應(yīng)力作為一項(xiàng)重要的驗(yàn)證方面。

由表1可知，梁?jiǎn)卧妮S向最大軸向應(yīng)力σN隨著θ的增加而增加，θ為45°時(shí)σN最大，設(shè)為σN-45，并且，正好驗(yàn)證了本文的推論之一，即θ=45°的工況比θ=0的工況危險(xiǎn)倍。

然而，由于塔身實(shí)際是格構(gòu)式結(jié)構(gòu)，即塔身主肢有自己的變形和彎曲應(yīng)力，因此為了趨近實(shí)際情形，還需將綜合應(yīng)力（最危險(xiǎn)的應(yīng)力組合）作為一項(xiàng)驗(yàn)證方面。

由表1可知，梁?jiǎn)卧淖畲缶C合應(yīng)力σmax同樣隨著θ的增加而增加，θ為45°時(shí)σmax最大，設(shè)為，并且，比推論的結(jié)果稍小，就是因?yàn)橹髦膹澢?/p>

2)結(jié)果的剛度分析：由表1也可以看出，隨著θ的變化，其撓度變化微乎其微，之所以有變化，是因?yàn)橥茖?dǎo)塔身的慣性矩公式的時(shí)候，做了近似處理，才使得其值看似恒量。

4.2 同時(shí)考慮彎矩、頂端壓力和自身重力的有限元模擬

施加的載荷：來自塔身頂端的滿載彎矩M=315/2=157.5tm、塔身以上所有部件和最大起重量產(chǎn)生的壓力N=774 974N，并且施加重力，其計(jì)算結(jié)果如表2所示。

由表2可知，梁?jiǎn)卧淖畲筝S向應(yīng)力σN隨著θ的增加而增加，θ為45°時(shí)σN最大，設(shè)為，

表1 只考慮彎矩的有限元計(jì)算結(jié)果

表2 同時(shí)考慮彎矩、頂端壓力和自身重力的有限元計(jì)算結(jié)果

并且σ2N-45/σ2N-0=1.25，最大綜合應(yīng)力σmax同樣隨著θ的增加而增加，θ在45°附近時(shí)σmax最大，設(shè)為σ3N-45，并且σ3N-45/σ3N-0＝1.16。即該塔身在滿載的時(shí)候，θ＝45°的工況比θ=0的工況危險(xiǎn)1.16倍。

5 結(jié) 論

本文通過理論論證和一個(gè)實(shí)例的有限元計(jì)算驗(yàn)證，得出以下結(jié)論。

塔身的剛度和穩(wěn)定性不隨夾角θ的變化而變化，而塔身的強(qiáng)度則隨θ變化，而且當(dāng)θ＝45°時(shí)，強(qiáng)度最弱，危險(xiǎn)性可增加至1.2倍。因此塔身最危險(xiǎn)的工況應(yīng)該是吊臂軸線平行于塔身對(duì)角線的情形，在建立塔機(jī)有限元模型的時(shí)候應(yīng)尤其注意。

[1]GB/T 3811—2008，起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[2]GB/T 13752—1992，塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[3]GB/T 5031—2008, 塔式起重機(jī)[S].

（編輯 賈澤輝）

Discussion on the most dangerous of tower crane jib rotating angle

LI Lei, LI Zhi-gang

TH212；TH213.3

B

1001-1366(2015)01-0046-02

2014-11-03