楊正法

（天水鍛壓機(jī)床（集團(tuán)）有限公司，甘肅 天水741020）

0 引言

發(fā)動(dòng)機(jī)的關(guān)鍵零件--活塞長(zhǎng)時(shí)間受交變的高溫、高壓、沖擊載荷，其性能直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。高功率密度柴油機(jī)使用變形鋁合金活塞，其質(zhì)量輕，散熱好，單位體積功率大。鍛造鋁合金活塞因其組織致密、可靠性高而廣泛用于結(jié)構(gòu)緊密、體積小、比功率大的發(fā)動(dòng)機(jī)中?；钊鎯?nèi)腔表面精度高，成形后不再切削加工[1]，因此鍛造難度加大。本文研究該活塞的鍛造成形工藝，探索擠壓成形深型腔活塞的可行性。目前變形鋁合金活塞的生產(chǎn)有擠壓和鍛造兩種生產(chǎn)方式。擠壓活塞內(nèi)部組織致密，導(dǎo)熱和抗高溫、高壓能力明顯提高。由于擠壓活塞有較高的力學(xué)性能，使得活塞在較小的尺寸有較高的強(qiáng)度，從而減少了活塞的質(zhì)量，降低了活塞運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的慣性，節(jié)省了能源消耗[2]。

在活塞擠壓成形過(guò)程中，金屬不均勻流動(dòng)會(huì)產(chǎn)生剪切變形。當(dāng)擠壓速度、坯料加熱溫度、模具預(yù)熱溫度、潤(rùn)滑劑選取不合理，活塞內(nèi)部或表面都會(huì)產(chǎn)生缺陷。如果缺陷產(chǎn)生在非機(jī)加工面，則會(huì)導(dǎo)致零件報(bào)廢[3]。運(yùn)用有限元數(shù)值分析技術(shù)，在塑性成形前，進(jìn)行計(jì)算機(jī)仿真，改進(jìn)工藝，消除缺陷[1]。

1 活塞工藝分析

活塞三維模型圖如圖1 所示?；钊牧蠟锳1Si12CuNiMg 鋁合金，其主要技術(shù)要求為：Rm≥315MPa，A4≥3%，硬度均勻分布。纖維方向按零件輪廓分布，不允許有穿流、渦流、流線紊亂等缺陷。組織結(jié)構(gòu)為Al-Si 共晶，不允許有粗晶組織。力學(xué)性能、硬度、流線分布及微觀組織要求高。

由于毛坯內(nèi)腔形狀復(fù)雜且內(nèi)表面不加工，因此表面不得有裂紋、皺紋、碰傷等缺陷?；钊牧蠟楦吖桎X合金，含Si 量高（11.5～l2.5wt%），流動(dòng)性差，鍛造溫度僅100℃左右，且對(duì)成形速度敏感，模鍛成形時(shí)容易產(chǎn)生裂紋和粗晶。鋁活塞裙鍛件體積較大，外形呈圓周對(duì)稱，變形程度大[1]。

液壓機(jī)由于速度容易控制，變形應(yīng)變速率低，對(duì)于大變形、低速擠壓零件尤其適宜。因此，決定采用液壓機(jī)擠壓成形。

圖1 擠壓活塞三維模型

2 數(shù)值模擬理論基礎(chǔ)及參數(shù)

數(shù)值模擬參數(shù)為：擠壓溫度475～370℃；坯料體積42548700mm3，成形設(shè)備45MN 液壓機(jī)，四面體網(wǎng)格單元大小0.36mm，網(wǎng)格數(shù)量約為432400個(gè)。

模擬時(shí)，上模運(yùn)動(dòng)而下模靜止，并假定模具為剛性體。每次壓下量取約為初始坯料高度的1.5%。坯料為圓錐臺(tái)形，考慮到鍛件的對(duì)稱性，取其1/4 進(jìn)行模擬，并以中心為對(duì)稱截面。模擬材料參數(shù)采用Gleebe-1500D 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，圖2 為應(yīng)變速率為1.0s-1時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力曲線，圖3 為變形溫度450℃時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力曲線。

圖2 應(yīng)變速率為1.0 s-1 時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力曲線

圖3 變形溫度為450℃時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力曲線

3 模擬結(jié)果及分析

將工藝坯料制成圓臺(tái)形狀，尺寸?260mm（上）×?200mm（下）×225mm（高）。產(chǎn)生粗晶的原因除了由于變形程度過(guò)小（落入臨界變形區(qū)）、變形程度過(guò)大和變形激烈而不均勻所引起之外，加熱和模鍛次數(shù)過(guò)多、加熱溫度過(guò)高、終鍛溫度太低也會(huì)產(chǎn)生粗晶。

另外，由于工藝坯料形狀不合適，所引起的變形不均勻也會(huì)引起晶粒粗大，粗晶組織除使力學(xué)性能降低外，對(duì)金屬的疲勞強(qiáng)度和抗震性能都有不良的影響。由于鍛后熱處理不能改善粗大晶粒組織，故應(yīng)從工藝坯料的形狀和鍛造工藝方法上加以解決。

圖4 底徑200mm 的圓臺(tái)狀毛坯成形結(jié)果

（1）不同摩擦系數(shù)對(duì)成形的影響。分別采用摩擦系數(shù)為0.1 和0.3 對(duì)同樣的毛坯進(jìn)行模擬。如圖4 所示為摩擦系數(shù)0.3 時(shí)的模擬結(jié)果，可以看出，鋁合金在變形時(shí)因摩擦的原因使成形困難重重，摩擦系數(shù)為0.3 時(shí)成形困難，活塞鍛造的廢品率很高，近乎無(wú)法成形。又由于鋁合金在變形時(shí)不斷產(chǎn)生新生面，使其摩擦增大，所以在鋁活塞成形時(shí)需多次潤(rùn)滑，以使其變形容易，提高成品率。

（2）鍛件的溫度控制。成形過(guò)程中，涂潤(rùn)滑劑和設(shè)備的上行和下降時(shí)間估計(jì)約30s（上、下各10s，設(shè)備速度100mm/s，涂潤(rùn)滑劑10s），開始熱轉(zhuǎn)換和對(duì)空氣散熱時(shí)的毛坯溫度場(chǎng)如圖5 所示，最高溫度493℃。散熱后的溫度場(chǎng)如圖6 所示，最高溫度469℃。成形結(jié)束時(shí)的溫度場(chǎng)如圖7 所示，最高溫度498℃。

圖5 開始熱轉(zhuǎn)換和對(duì)空氣散熱時(shí)的毛坯溫度場(chǎng)

圖6 散熱后的鍛件溫度場(chǎng)

圖7 鍛壓結(jié)束時(shí)的鍛件溫度場(chǎng)

由于4032 鋁合金在鍛造過(guò)程中的溫度不能高于500℃，因此鍛造時(shí)不能一次成形，在壓制時(shí)一定要散熱，否則就會(huì)產(chǎn)生過(guò)燒，出現(xiàn)廢品。

（3）流動(dòng)網(wǎng)格。為檢查毛坯變形是否均勻，局部會(huì)否發(fā)生激烈變形，模擬了金屬流動(dòng)，模擬結(jié)果如圖8 所示?？梢悦黠@看出，這個(gè)變形過(guò)程是先鐓粗，后反擠。從金屬流動(dòng)網(wǎng)格可以看出，所使用的坯料金屬流動(dòng)均勻，沒(méi)有發(fā)生金屬局部激烈變形情況。

（4）鍛件的等效應(yīng)變和等效應(yīng)力。鍛件的等效應(yīng)變?nèi)鐖D9 所示，等效應(yīng)力如圖10 所示。從圖9、10 可以看出，鍛件的擠壓變形是比較均勻的。

圖8 變形時(shí)的流動(dòng)網(wǎng)格

圖9 鍛件的等效應(yīng)變

圖10 鍛件的等效應(yīng)力

4 結(jié)論

（1）由于鍛件壁厚不均勻，在摩擦的作用下薄壁區(qū)域的金屬流動(dòng)滯后，引起上端面凹凸不平。因此，要改善摩擦條件，以防止表面產(chǎn)生缺陷。

（2）鋁活塞液壓機(jī)擠壓成形工藝?yán)昧薃1Si12CuNiMg 鋁合金低應(yīng)變速率動(dòng)態(tài)再結(jié)晶較充分、材料變形抗力較小、塑性增強(qiáng)的特點(diǎn)，鍛件未發(fā)現(xiàn)粗晶缺陷。

[1]馬曉琴，張育國(guó)，張 蕾，等.變形鋁合金活塞鍛造成型工藝分析[J].熱加工工藝，2012，41（23）：104-106.

[2]黨 利，楊永順，郭俊卿，等.摩托車活塞擠壓工藝分析與模具設(shè)計(jì)[J].模具工業(yè)，2008，34（11）：65-69.

[3]于智宏.基于FEM 的轎車活塞擠壓成形過(guò)程中損傷研究[J].熱加工工藝，2013，42（17）：104-106.

[4]陳 軍，彭穎紅，阮雪榆.鍛造預(yù)成形工藝三維塑性有限元模擬[J].鍛壓裝備與制造技術(shù)，1997，32（6）：91-94.