谷曉鵬,段珍珍,鄧 鋼,谷曉燕

(1 吉林大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)春 130022； 2 長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司，長(zhǎng)春 130062)

S355J2W+N鋼激光-MAG復(fù)合焊與MAG焊對(duì)比

谷曉鵬1,段珍珍2,鄧 鋼2,谷曉燕1

(1 吉林大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)春 130022； 2 長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司，長(zhǎng)春 130062)

利用激光-MAG復(fù)合焊和MAG焊進(jìn)行了厚板S355J2W+N低碳鋼的焊接實(shí)驗(yàn)，分析了兩種焊接方法接頭的微觀組織和力學(xué)性能。結(jié)果表明：復(fù)合焊和MAG焊焊縫接頭均由焊縫區(qū)、過熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)構(gòu)成，復(fù)合焊接頭截面呈“高腳杯”狀特點(diǎn)，焊縫填充量和熱影響區(qū)寬度較MAG焊明顯減小。復(fù)合焊由于冷卻速率快，過熱區(qū)魏氏組織略有增多，硬度高于MAG焊，抗拉強(qiáng)度和彎曲性能與MAG焊相比，無顯著差異，均能夠滿足生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)的要求。

S355J2W+N；激光；MAG；復(fù)合焊；接頭組織；性能

S355J2W+N低碳鋼由于添加了鉻、銅等合金元素，通過氣候條件的影響在基體表面形成了一層具有自我保護(hù)功能的氧化膜，從而在大氣環(huán)境下具有較強(qiáng)的耐腐蝕性，被廣泛地應(yīng)用于軌道車輛、石油管道和造船行業(yè)中[1-3]。

氣體保護(hù)焊是在氣體保護(hù)氣氛中，以電弧為能源對(duì)金屬進(jìn)行熔化焊接的方法，特別適合于薄板焊接[4-7]。厚板低碳鋼的焊接主要采用傳統(tǒng)的自動(dòng)和半自動(dòng)氣體保護(hù)焊多層焊接，如MAG焊、TIG焊，焊接和打磨工作量非常大，焊接和打磨產(chǎn)生的煙塵、電弧產(chǎn)生的熱量使工作環(huán)境條件非常差。針對(duì)存在的問題，急需找到一種高效、污染小的焊接方法。激光-電弧復(fù)合焊通過激光與電弧相互作用，充分發(fā)揮了各自的優(yōu)勢(shì)，形成了一種新的高效焊接熱源，可有效地提高焊接速率和熔敷率，減小熱影響區(qū)，減少M(fèi)AG焊接氣孔和裂紋的缺陷[8-13]。

目前，激光-電弧復(fù)合焊在鋁合金和不銹鋼上已有較多的研究，而在厚板低碳鋼上的研究較少[14]。本工作研究了16mm板厚S355J2W+N低碳鋼機(jī)械手MAG焊和激光-MAG復(fù)合焊的接頭組織，并對(duì)比分析了焊縫接頭的力學(xué)性能，為復(fù)合焊技術(shù)在厚板低碳鋼上的應(yīng)用提供實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)和理論依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)材料和方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)采用的母材為S355J2W+N板材，為正火軋制狀態(tài)，主要由近等軸狀的鐵素體晶粒構(gòu)成，并具有因枝晶偏析和夾雜物在軋制過程中被拉長(zhǎng)所造成的“帶狀組織”特點(diǎn)(見圖1)。尺寸規(guī)格為300mm×100mm×16mm，成分如表1所示。采用G 424M(C)G0(EN440—1995[15])焊絲，直徑為1.2mm。焊接前對(duì)焊縫周圍20mm表面進(jìn)行打磨，并用丙酮去除表面油脂。

圖1 母材微觀組織Fig.1 Microstructure of the base metal

CSiMnPSCrCu0.160.500.50-1.50≤0.030.030.40-0.800.25-0.55

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

實(shí)驗(yàn)使用6kW光纖激光器、6軸CNC機(jī)械手系統(tǒng)和500A直流弧焊電源組成的激光-MAG復(fù)合焊接設(shè)備。復(fù)合焊采用單面三層焊接，MAG焊接采用單面五層焊接，要求單面焊雙面成型。焊接保護(hù)氣體成分為80%Ar+20%CO2，工藝參數(shù)如表2和表3所示。實(shí)驗(yàn)根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)ISO 15614—1—2004進(jìn)行取樣和檢測(cè)。采用PMG3型金相圖像分析系統(tǒng)、D/max 2500pc型X射線衍射儀研究焊接接頭的微觀組織；采用MH-3型顯微硬度計(jì)測(cè)試接頭的硬度分布；采用HY-1000型萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸性能測(cè)試。

表2 激光-MAG復(fù)合焊工藝參數(shù)Table 2 Parameters for laser-MAG hybrid welding

表3 MAG焊工藝參數(shù)Table 3 Parameters for MAG welding

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 焊縫接頭微觀組織分析

圖2為MAG焊和激光-MAG復(fù)合焊接頭的宏觀形貌。從圖2可以看出，與常規(guī)MAG相比，復(fù)合焊接頭上寬下窄，焊絲填充量大幅度降低，焊接熱影響區(qū)明顯減小，具有近似“高腳杯”狀的突出特點(diǎn)。焊縫金屬呈柱狀晶形式，由半熔化的母材晶粒向熔池生長(zhǎng)，柱狀晶生長(zhǎng)方向近似垂直于焊接熔池邊界，具有聯(lián)生結(jié)晶特點(diǎn)。由于復(fù)合焊焊縫底部較窄，焊縫兩側(cè)聯(lián)生的柱狀晶相對(duì)生長(zhǎng)在中心線附近形成等軸晶。兩種焊接方法焊縫接頭均由焊縫區(qū)、過熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)構(gòu)成。

圖2 接頭截面照片 (a)MAG焊;(b)激光-MAG復(fù)合焊Fig.2 Cross-section picture of joints(a)MAG welding;(b)laser-MAG hybrid welding

2.1.1 焊縫區(qū)

經(jīng)XRD分析，復(fù)合焊和MAG焊焊縫區(qū)相結(jié)構(gòu)主要為α-Fe。圖3為復(fù)合焊和MAG焊焊縫頂層 (第三層)的微觀組織，為未經(jīng)重熔和熱處理作用的焊態(tài)組織。從圖3可以看出，復(fù)合焊焊縫中塊狀先共析鐵素體沿奧氏體晶界析出，大量的針狀、條狀鐵素體由奧氏體晶界向晶內(nèi)生長(zhǎng)，也可見少量的珠光體組織。該區(qū)的組織形貌與MAG焊的類似，這主要是由于復(fù)合焊在頂層焊接過程中，電弧起主要作用，激光功率較小，主要對(duì)電弧起引導(dǎo)和穩(wěn)定作用。

圖4為焊縫底層(第一層)微觀組織。底層焊縫受到前層焊縫的熱處理作用，微觀組織發(fā)生變化，與頂層焊縫相比，晶粒均有細(xì)化的趨勢(shì)。復(fù)合焊在焊縫底層激光起主要作用，且由于激光功率高、焊接熔池小，在較快的冷卻速率下，還產(chǎn)生了類似于魏氏體和貝氏體的組織(圖4(b))；MAG焊冷卻速率較緩慢，在冷卻過程中主要發(fā)生γ→α轉(zhuǎn)變，最終形成具有等軸晶粒的正火組織。

圖3 焊縫頂層微觀組織 (a)激光-MAG復(fù)合焊;(b)MAG焊Fig.3 Upper layer microstructure of welding seam (a)laser-MAG hybrid welding;(b)MAG welding

圖4 焊縫底層微觀組織 (a)激光-MAG復(fù)合焊光鏡照片;(b)激光-MAG復(fù)合焊掃描電鏡照片;(c)MAG焊光鏡照片F(xiàn)ig.4 Root layer microstructure of welding seam (a)optical picture of laser-MAG hybrid welding joint; (b)SEM picture of laser-MAG hybrid welding joint;(c)optical picture of MAG welding

2.1.2 過熱區(qū)

圖5為接頭過熱區(qū)的微觀組織。復(fù)合焊過熱區(qū)的組織主要為過熱魏氏組織，也含有少量的珠光體和貝氏體(圖5(a))。在焊接熱循環(huán)作用下，過熱區(qū)奧氏體晶粒急劇長(zhǎng)大，粗大的奧氏體在較快的冷卻速率下形成了魏氏組織。魏氏組織中的鐵素體是以切變機(jī)制沿著奧氏體的{111}晶面長(zhǎng)大，鐵素體易由晶界向奧氏體晶粒內(nèi)部生長(zhǎng)，在一個(gè)粗大的奧氏體晶粒內(nèi)形成許多平行的鐵素體片，在鐵素體片之間的剩余奧氏體最后轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w。同時(shí)一些難溶質(zhì)點(diǎn)(如碳化物和氧化物等)溶入奧氏體，增加奧氏體的含碳量，使動(dòng)力學(xué)轉(zhuǎn)變曲線右移，在快冷條件下形成少量的貝氏體。MAG焊過熱區(qū)主要為沿原奧氏體晶界分布的塊狀先共析鐵素體、珠光體組織、魏氏組織和較多的粒狀貝氏體(圖5(b))。復(fù)合焊與MAG焊相比，由于其冷卻速率快，過熱區(qū)魏氏組織增多。S355J2W+N鋼屬于不易淬火鋼，過熱區(qū)的魏氏組織是焊接接頭脆化的主要原因之一，降低焊接熱輸入有利于控制奧氏體晶粒粗大，從而改善接頭韌性。

圖5 過熱區(qū)的微觀組織 (a)激光-MAG復(fù)合焊;(b)MAG焊Fig.5 Microstructure of overheated zone (a)laser-MAG hybrid welding;(b)MAG welding

2.1.3 重結(jié)晶區(qū)

圖6為重結(jié)晶區(qū)的微觀組織。從圖6可以看出，復(fù)合焊和MAG焊重結(jié)晶區(qū)的組織基本相同，均為均勻細(xì)小的塊狀鐵素體和少量的珠光體。由于在加熱和冷卻過程中經(jīng)受了兩次重結(jié)晶相變的作用，該區(qū)晶粒明顯的細(xì)化，因此具有更高的綜合力學(xué)性能。

圖6 重結(jié)晶區(qū)的微觀組織 (a)激光-MAG復(fù)合焊;(b)MAG焊Fig.6 Microstructure of annealed zone (a)laser-MAG hybrid welding;(b)MAG welding

2.1.4 不完全重結(jié)晶區(qū)

復(fù)合焊和MAG焊不完全重結(jié)晶區(qū)的微觀組織也基本相似(見圖7)，在未經(jīng)重結(jié)晶的原始鐵素體之間分布著經(jīng)過重結(jié)晶后的細(xì)小鐵素體和少量的珠光體。該區(qū)只有部分金屬經(jīng)受了重結(jié)晶相變，因此是一個(gè)粗晶粒和細(xì)晶粒的混合區(qū)，并保留了母材的軋制特征。該區(qū)因存在部分未經(jīng)重結(jié)晶的較粗大的鐵素體，因此它的力學(xué)性能低于重結(jié)晶區(qū)。

2.2 焊縫接頭力學(xué)性能分析

2.2.1 接頭硬度分布

圖8為距離接頭上表面2mm(FL)、下表面2mm(RL)的硬度分布曲線。由于復(fù)合焊焊縫區(qū)主要為柱狀、針狀、條狀、塊狀鐵素體和少量的貝氏體和珠光體，因此硬度相對(duì)較高。在整個(gè)焊接接頭中過熱區(qū)的硬度最高，這主要?dú)w因于大量的魏氏組織。重結(jié)晶區(qū)主要由細(xì)化的等軸鐵素體晶粒構(gòu)成，其硬度低于過熱區(qū)，但稍高于不完全重結(jié)晶區(qū)。在焊接過程中母材區(qū)未發(fā)生固態(tài)相變，因此其硬度低于焊縫區(qū)和熱影響區(qū)。與接頭上部的過熱區(qū)相比，復(fù)合焊接頭下部的過熱區(qū)硬度明顯提高，這主要?dú)w因于冷卻速率增大導(dǎo)致過熱區(qū)組織細(xì)化。復(fù)合焊接頭硬度最高值(280HV)出現(xiàn)在焊縫下部的過熱區(qū)，滿足EN15614標(biāo)準(zhǔn)[16]中不超過380HV的要求。

圖8(b)為MAG焊接頭的硬度分布曲線。接頭硬度分布曲線的變化趨勢(shì)與復(fù)合焊相似，但硬度均值低于復(fù)合焊，這與MAG焊焊縫填充量大，冷卻緩慢有關(guān)。因焊縫上部和下部寬度變化均勻，因此上表面與下表面硬度值差異較小，最高值(242HV)出現(xiàn)在焊縫上部的過熱區(qū)。

2.2.2 接頭抗拉強(qiáng)度

圖9為復(fù)合焊接頭斷裂位置和斷口形貌。從圖9可以看出，焊接接頭拉伸過程中產(chǎn)生明顯的頸縮，且頸縮均發(fā)生在母材區(qū)，表明焊接接頭的強(qiáng)度和塑性是不均勻的，焊縫和熱影響區(qū)的強(qiáng)度高于母材，而母材的塑性高于焊縫和熱影響區(qū)。接頭斷裂均發(fā)生在母材區(qū)，斷口表面具有明顯的塑性變形特征。MAG焊接頭斷裂位置、斷口形貌和復(fù)合焊基本相同。從表4接頭拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果也可以看出，復(fù)合焊和MAG焊在抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率三方面無顯著差異，接頭的平均抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度及伸長(zhǎng)率均滿足生產(chǎn)要求。

圖9 激光-MAG復(fù)合焊接頭斷裂位置和斷口形貌 (a)斷裂位置;(b)斷口SEM照片F(xiàn)ig.9 Fracture site and morphology of laser-MAG welded joints (a)fracture site of joint;(b)SEM photograph of joint fracture surface

WeldingmethodTensilestrength/MPaYieldstrength/MPaElongation/%SingleAverageSingleAverageSingleAverageLaser-MAGhybridwelding500.5380.430.0498.1502.6379.0380.928.828.8509.1383.227.5MAGwelding499.2375.528.2505.6503.2375.0376.929.528.5504.8380.327.7

2.2.3 接頭彎曲性能

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)EN910—1996[17]對(duì)接頭進(jìn)行了180°橫向側(cè)彎實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表5所示。由表5可見，復(fù)合焊和MAG焊接頭試樣均可以彎曲180°，兩組(每組三個(gè))試樣中均有一個(gè)試樣出現(xiàn)裂紋，其余兩個(gè)試樣均無裂紋。復(fù)合焊裂紋位于焊縫寬窄變化的過渡區(qū)(見圖10(a))，裂紋長(zhǎng)度約2.4mm，這可能與該區(qū)存在應(yīng)力集中有關(guān)；MAG焊裂紋出現(xiàn)在焊縫層間熔合線附近(見圖10(b))，裂紋長(zhǎng)度約0.6mm，原因可能與焊縫中存在缺陷(氣孔、夾雜等)有相關(guān)。復(fù)合焊和MAG裂紋的長(zhǎng)度均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求(小于3mm)。

表5 焊接接頭彎曲實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 5 Impact test data of welding joint

圖10 接頭彎曲實(shí)驗(yàn)后產(chǎn)生的裂紋(a)激光-MAG復(fù)合焊;(b)MAG焊Fig.10 Crack formed in the joint after side bend test(a)laser-MAG hybrid welding;(b)MAG welding

3 結(jié)論

(1)S355J2W厚板低碳鋼激光-MAG復(fù)合焊和MAG焊焊縫均由焊縫區(qū)、過熱區(qū)、重結(jié)晶區(qū)和不完全重結(jié)晶區(qū)構(gòu)成；復(fù)合焊接頭呈“高腳杯”狀特點(diǎn)，焊縫填充量和熱影響區(qū)寬度較MAG焊明顯減小。

(2)復(fù)合焊與MAG焊接頭在不同的區(qū)域組織結(jié)構(gòu)基本類似，但由于復(fù)合焊較MAG焊焊縫冷卻速率快，過熱區(qū)魏氏組織略有增多。

(3)復(fù)合焊與MAG焊接頭硬度的變化趨勢(shì)類似，硬度最高值均出現(xiàn)在過熱區(qū)；復(fù)合焊的硬度值略高于MAG焊，但滿足標(biāo)準(zhǔn)的要求，這也與復(fù)合焊冷卻速率快有關(guān)。

(4)復(fù)合焊和MAG焊接頭的抗拉強(qiáng)度和彎曲性能無明顯的差異，拉伸后均斷裂于母材，且均能做180°側(cè)彎，抗拉強(qiáng)度和彎曲性能滿足生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)的要求。

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Comparison Between Laser-MAG Hybrid Welding and MAG Welding of S355J2W+N Steel

GU Xiao-peng1,DUAN Zhen-zhen2,DENG Gang2,GU Xiao-yan1

(1 College of Materials Science and Engineering,Jilin University, Changchun 130022,China;2 Changchun Railway Vehicles Co.,Ltd.,Changchun 130062,China)

Welding research on thick low carbon steel plate of S355J2W+N was done by using laser-MAG hybrid and MAG welding. Microstructure and mechanical properties of the joints were analyzed. The results show that the hybrid and MAG welded joint is composed of welding seam zone, over-heated zone, annealed zone and local annealed zone. The cross-section of hybrid welded joint shows a goblet appearance and the wire accumulation and width of HAZ are significantly reduced compared with MAG welding. The Widmanstaten structure in over heated zone increases a little bit due to fast cooling speed in hybrid welding. The hardness is higher than that of MAG welding. There is no significant difference in the tensile strength and bending property between hybrid welded joint and MAG welded joint. The tensile strength and bending property of hybrid welded joints and MAG welded joints both meet production standards.

S355J2W+N;laser;MAG;hybrid welding;joint microstructure;property

10.11868/j.issn.1001-4381.2015.02.004

TG456.7

A

1001-4381(2015)02-0020-06

2013-06-27;

2014-04-23

谷曉燕(1979-)，女，副教授，博士，研究方向?yàn)椴牧虾附?，?lián)系地址：長(zhǎng)春市人民大街5988號(hào)，吉林大學(xué)材料學(xué)院(130022)，E-mail：guxy@jlu.edu.cn