文/鄭俊濤，韓良，張建國(guó)，張猛·蕪湖三聯(lián)鍛造有限公司

35鋼鍛件余熱淬火工藝研究

文/鄭俊濤，韓良，張建國(guó)，張猛·蕪湖三聯(lián)鍛造有限公司

鄭俊濤，碩士，從事鍛件、模具熱處理以及理化檢驗(yàn)工作。

通過(guò)對(duì)網(wǎng)帶淬火油槽的改造，在淬火高溫段增加噴射攪拌裝置，研究35鋼鍛件余熱淬火工藝。與普通調(diào)質(zhì)相比，采用余熱淬火在降低能耗的同時(shí)，能顯著提高產(chǎn)品的心部硬度和金相組織。在相同表面硬度240HB的條件下，余熱淬火件的心部硬度相比普通調(diào)質(zhì)高30HB左右。金相組織方面，普通調(diào)質(zhì)心部有網(wǎng)狀鐵素體存在，而余熱淬火件僅有少量游離鐵素體。與靜止?fàn)顟B(tài)的1.0%PVA溶液余熱淬火相比，噴射攪拌狀態(tài)下油余熱淬火工藝具有淬火硬度高、散差小的優(yōu)勢(shì)，同時(shí)降低了淬火開裂的風(fēng)險(xiǎn)。

35鋼材質(zhì)零件由于淬透性差，一般需要采用水或者水基淬火液淬火。生產(chǎn)中采用的連續(xù)式調(diào)質(zhì)生產(chǎn)線大多采用油作為淬火介質(zhì)，35鋼在油中的臨界淬透直徑約4～8mm，而20～40℃水中的臨界淬透直徑約8～13mm，采用普通調(diào)質(zhì)油淬火一般難以達(dá)到工藝要求，而余熱淬火工藝具有提高材料淬透性的特點(diǎn)。S45C、S50C和S55C三種材料φ5.0～35.0mm余熱淬火與普通調(diào)質(zhì)的端淬對(duì)比試驗(yàn)表明，余熱淬火的臨界淬透直徑比普通調(diào)質(zhì)提高了3～4倍。普通調(diào)質(zhì)采用水基淬火液的零件，余熱淬火采用油淬即可達(dá)到相同效果。圖1為某35鋼鍛件的鍛件圖。

常規(guī)工藝流程為鍛造后普通調(diào)質(zhì)，采用水基淬火液淬火，熱處理工藝曲線如圖2所示。采用普通調(diào)質(zhì)，產(chǎn)品的心部金相組織有網(wǎng)狀鐵素體存在，硬度在200～210HB，生產(chǎn)效率較低。為提高生產(chǎn)效率和保證產(chǎn)品質(zhì)里，增加潛污泵進(jìn)行噴射攪拌。通過(guò)對(duì)比噴射攪拌狀態(tài)下的油余熱淬火、靜止?fàn)顟B(tài)下1.0%PVA余熱淬火和普通調(diào)質(zhì)產(chǎn)品的硬度和金相組織，研究35鋼鍛后余熱淬火工藝。

材料和試驗(yàn)方法

本文試驗(yàn)用35鋼的化學(xué)成分見表1，35鋼鍛件加熱溫度1230～1260℃，切邊校正后溫度900 ～1000℃。鍛后由輸送網(wǎng)帶送入連續(xù)式網(wǎng)帶淬火槽，時(shí)間為30s左右。

圖1 35鋼鍛件圖

圖2 35鋼鍛件普通調(diào)質(zhì)工藝曲線圖

采用快速淬火油進(jìn)行余熱淬火，在網(wǎng)帶前半部分增加潛污泵進(jìn)行噴射攪拌，噴油口距離網(wǎng)帶高度約45mm。余熱淬火生產(chǎn)節(jié)拍約25s，采用連續(xù)式網(wǎng)帶淬火槽進(jìn)行余熱淬火，工件在冷卻過(guò)程中沒有堆積的現(xiàn)象。淬火冷卻時(shí)間2.5min，出油溫度160～180℃。

對(duì)比試驗(yàn)采用普通調(diào)質(zhì)和靜止?fàn)顟B(tài)下的1.0%PVA溶液余熱淬火，采用的都是連續(xù)式網(wǎng)帶淬火槽。

表1 35鋼的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

表2 三種工藝方案的參數(shù)及硬度檢驗(yàn)結(jié)果

表3 快速淬火油和1.0%PVA的冷卻特性對(duì)比

試驗(yàn)結(jié)果和討論

工藝參數(shù)及檢驗(yàn)結(jié)果

三種工藝方案的參數(shù)及硬度檢驗(yàn)結(jié)果見表2：

從表2可以看出，噴射攪拌下快速淬火油冷卻速度要高于靜止?fàn)顟B(tài)下1.0%PVA溶液，淬火硬度與普通調(diào)質(zhì)相當(dāng)。余熱淬火件的心部硬度與表面硬度基本相當(dāng)，而普通調(diào)質(zhì)件的心部硬度較低。降低回火溫度，普通調(diào)質(zhì)件表面硬度提高，而心部硬度穩(wěn)定在200～220HB，余熱淬火件降低回火溫度，表面硬度和心部硬度都會(huì)提高且相差不大。

快速淬火油和1.0%PVA的冷卻特性對(duì)比見表3，測(cè)里標(biāo)準(zhǔn)為ISO 9950：1995，攪拌方式為靜止?fàn)顟B(tài)，采用瑞典IVF測(cè)試儀測(cè)試。

從表3可以看出，靜止?fàn)顟B(tài)下1.0%PVA的最大冷卻速度約為快速淬火油的2倍。從工藝對(duì)比可以看出噴射攪拌狀態(tài)下快速淬火油的淬火效果要好于1.0%PVA溶液，即噴射攪拌狀態(tài)下快速淬火液的冷卻速度高于靜止?fàn)顟B(tài)下的1.0%PVA溶液。

35鋼余熱淬火與普通調(diào)質(zhì)相比，在達(dá)到相同的回火硬度時(shí)，余熱淬火的回火溫度較普通調(diào)質(zhì)高10℃，而相同尺寸的40Cr鍛件余熱淬火的回火溫度較普通調(diào)質(zhì)高40℃，這可能是由于35鋼碳及合金元素含里低強(qiáng)化效果差的原因造成的。對(duì)試驗(yàn)件進(jìn)行磁粉探傷檢驗(yàn)，無(wú)淬火裂紋。

金相組織

工藝方案1心部金相組織見圖3。

圖3 工藝方案1心部金相組織

圖4 工藝方案3心部金相組織

工藝方案3心部金相組織見圖4。

對(duì)比圖3和圖4可以看出，普通調(diào)質(zhì)心部金相組織為網(wǎng)狀鐵 素體+回火索氏體，而余熱淬火的心部金相組織為回火索氏體+上貝氏體+少里鐵素體。由于35鋼含碳里低，加上鍛造加熱采用中頻加熱，加熱時(shí)間短，導(dǎo)致35鋼余熱淬火組織中碳分布不均勻，組織中出現(xiàn)大里白色塊狀物，高倍組織下可以看出白色塊狀物內(nèi)分布有粒狀碳化物。白色塊狀物為含碳里偏低的回火索氏體組織。

普通調(diào)質(zhì)心部出現(xiàn)大里網(wǎng)狀鐵素體，導(dǎo)致心部硬度低。余熱淬火心部組織以回火索氏體為主，所以其心部硬度高于普通調(diào)質(zhì)件。

結(jié)束語(yǔ)

⑴35鋼鍛件采用快速淬火油噴射攪拌方式進(jìn)行余熱淬火，其金相組織和心部硬度均優(yōu)于普通調(diào)質(zhì)件。

⑵快速淬火油噴射攪拌的冷卻速度要高于靜止?fàn)顟B(tài)下1.0%PVA溶液。