張海峰， 賀春山

（長(zhǎng)春大學(xué) 機(jī)械與車輛工程學(xué)院，吉林 長(zhǎng)春 130022）

0 引 言

高速鋼具有較高的硬度、紅硬性，熱塑性好，在工業(yè)領(lǐng)域作為刀具材料和模具材料得到了廣泛的應(yīng)用［1－2］。M2（W6Mo5Cr4V2）高速鋼還具有較好強(qiáng)度和韌性，是制作沖壓模具的常用鋼種［3］。由于沖壓模具惡劣的工況環(huán)境（高溫、高壓、高沖擊性），使得模具的使用時(shí)長(zhǎng)較短。欲延長(zhǎng)模具的使用壽命，在生產(chǎn)中增加經(jīng)濟(jì)效益，就需要對(duì)模具的主要受損部位加強(qiáng)高溫下的耐磨性能。吉林大學(xué)近年來(lái)模擬生物的表面形貌，在材料表面加工出仿生耦元來(lái)提高材料的各種性能。周宏教授的課題組應(yīng)用仿生原理，在工、模具材料的表面上采用激光技術(shù)加工出不同種類的仿生耦元，提高了材料 的 耐 磨 性［4－6］、熱 疲 勞 性［7－10］及 材 料 的 強(qiáng)度［11－12］，在工業(yè)生產(chǎn)中得到了廣泛的應(yīng)用和較高的評(píng)價(jià)。文中應(yīng)用仿生原理，在M2高速鋼的表面上應(yīng)用激光技術(shù)加工出凹坑狀仿生耦元，探討凹坑狀仿生耦元的形貌及排列對(duì)高溫摩擦磨損性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)材料與研究方法

實(shí)驗(yàn)選用的高速鋼牌號(hào)為W6Mo5Cr4V2（美國(guó)牌號(hào)為M2）。其化學(xué)成分見(jiàn)表1。

表1 M2高速鋼的化學(xué)成分 %

顯微組織照片如圖1所示（常溫下其硬度為65HRC）。

圖1 M2高速鋼顯微組織照片

用線切割把M2高速鋼切成尺寸為Φ6mm×12mm的圓柱形試件，應(yīng)用砂紙打磨并拋光后，用無(wú)水乙醇及丙酮超聲波清洗。應(yīng)用型號(hào)為JHM－1GXY－600B的數(shù)控激光器在圓柱體的端面加工生成凹坑型仿生耦元。

激光加工參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 激光加工參數(shù)

實(shí)驗(yàn)以凹坑的直徑及凹坑的間距為研究對(duì)象設(shè)計(jì)了兩組試樣，試樣的參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 凹坑在試件表面的直徑及排布

應(yīng)用型號(hào)為MG2000銷－盤(pán)式高溫摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，測(cè)試試樣的耐磨性。實(shí)驗(yàn)的溫度為26、200、380、500℃，載 荷 為35N，主 軸 轉(zhuǎn) 速 為600r／min。對(duì)磨副試件形狀為Φ60mm×10mm的盤(pán)狀，材料為GCr15，硬度為64HRC。應(yīng)用FA2004電子天平（精度為0.1mg）進(jìn)行測(cè)量并記錄磨損前后的質(zhì)量差值，標(biāo)定試件的耐磨性。每組試樣在同一溫度下磨損3次，每次磨損時(shí)間為3min，實(shí)驗(yàn)結(jié)果取3次磨損的平均值。試件每次磨損后用砂紙打磨光滑平整，然后用無(wú)水酒精超聲波清洗。實(shí)驗(yàn)中摩擦力矩M由計(jì)算機(jī)通過(guò)傳感器記錄，應(yīng)用如下公式計(jì)算摩擦系數(shù)：

式中：μ——摩擦系數(shù)；

M——摩擦力矩；

Q——正壓力，實(shí)驗(yàn)中Q＝35N；

R——對(duì)磨副盤(pán)半徑，本實(shí)驗(yàn)中R＝30mm。

2 結(jié)果與討論

2.1 凹坑的直徑對(duì)高溫磨損性能的影響

M2高速鋼在不同溫度下的磨損失重曲線如圖2所示。

圖2 M2高速鋼在不同溫度下的失重量曲線

由圖2可見(jiàn)，在200℃以內(nèi)磨損的失重量隨著溫度的升高緩慢增加。在超過(guò)200℃之后，磨損的失重量隨著溫度的升高增加得較快。這顯示出M2高速鋼磨損在高溫時(shí)的損失重量與溫度之間呈現(xiàn)了非線性關(guān)系。

不同直徑的凹坑間距相同時(shí)，在380℃時(shí)的磨損失重量如圖3所示。

圖3 不同直徑的凹坑在380℃時(shí)的磨損失重量

由圖中可見(jiàn)，隨著凹坑直徑的增加，磨損的失重量降低，這說(shuō)明凹坑直徑增加后，磨損量是逐漸減小的。

2.2 凹坑對(duì)摩擦系數(shù)的影響

摩擦系數(shù)是磨損中重要的參數(shù)，因此實(shí)驗(yàn)中對(duì)高溫磨損中摩擦系數(shù)做了以下測(cè)定。

含有凹坑（直徑：430μm；間距：450μm）的M2高速鋼在溫度為：26、200、380、500℃的摩擦系數(shù)曲線如圖4所示。

圖4 含有凹坑的M2高速鋼在不同溫度下的摩擦系數(shù)

由圖中可知，隨著溫度的升高，摩擦系數(shù)緩慢下降。

隨著凹坑直徑的不斷增大，在間距不變，溫度一定的高溫環(huán)境（380℃）中的摩擦系數(shù)的變化曲線如圖5所示。

圖5 含有不同直徑凹坑的M2高速鋼在高溫下的摩擦系數(shù)

圖中顯示，隨著直徑的增大，摩擦系數(shù)減小。

在凹坑直徑不變的情況下，凹坑的間距逐漸加大，溫度一定的高溫環(huán)境中的摩擦系數(shù)變化曲線如圖6所示。

圖6 含有不同間距凹坑的M2高速鋼在高溫下的摩擦系數(shù)

由圖6可見(jiàn)，當(dāng)凹坑直徑增大時(shí)，摩擦系數(shù)減小。

2.3 磨損機(jī)理的分析

在溫度小于200℃時(shí)，磨損量的變化較小，這表明在未達(dá)到相變溫度時(shí)，表面的硬度及金相組織未發(fā)生變化，這時(shí)的磨損類型主要為微觀的犁削和切削。在磨損過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生一些磨粒，隨著磨損的進(jìn)行，磨粒會(huì)逐漸被磨損成圓柱狀或球狀，形成“滾動(dòng)軸承”作用，從而使滑動(dòng)磨損轉(zhuǎn)換為滾動(dòng)磨損，增加了潤(rùn)滑，提高了耐磨性。

隨著溫度的升高，高速鋼表面的金相組織發(fā)生了變化，使產(chǎn)生的磨粒軟化，被砸碎形成更小更細(xì)的磨粒。由于這些磨粒的總表面能較高，在高溫的作用下使得細(xì)微磨粒之間產(chǎn)生粘附作用，形成團(tuán)聚體并粘附到試件表面產(chǎn)生粘附現(xiàn)象［13－14］，隨著溫度的升高，這種現(xiàn)象會(huì)逐漸加強(qiáng)，達(dá)到一定程度后就改變了表面的物象結(jié)構(gòu)［15］，使得材料表面軟化，隨著團(tuán)聚體的增大，磨損量逐漸加大。高溫磨損過(guò)程中，由于摩擦表面會(huì)產(chǎn)生氧化還原反應(yīng)，從而形成了一層致密的氧化膜，這層氧化膜對(duì)基體起到了保護(hù)作用，而且也起到了潤(rùn)滑的作用，這是高溫時(shí)摩擦系數(shù)降低的主要因素［15－16］。

激光在高速鋼表面加工形成凹坑時(shí)，由于加熱和冷卻的速度非?？欤伎舆吘壭纬沙?xì)晶粒組織，耐磨性和韌性得到了較大的提高。凹坑增大的同時(shí)，凹坑邊緣的超細(xì)晶粒組織區(qū)域也相應(yīng)增大了，也就是在單位面積內(nèi)，磨損的接觸區(qū)域減小，耐磨面積增大，表現(xiàn)為摩擦系數(shù)減小，即耐磨性也相應(yīng)提高了。凹坑還可以起到收納磨粒的作用，吸收磨損間隙中細(xì)小磨粒的總表面能，調(diào)節(jié)磨粒間的應(yīng)力狀態(tài)，減少了參與犁削和切削的磨粒的數(shù)量，而且降低了團(tuán)聚體的大小，從而使磨損量降低［14－15］。

凹坑的間距直接影響單位面積內(nèi)的凹坑數(shù)量，凹坑的數(shù)量增多將影響表面粗糙度的大小，表面粗糙度增加將使摩擦系數(shù)增加，使磨損量一定程度的增加。所以，在本實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)凹坑間距越大，單位面積上粗糙度將逐漸降低，同時(shí)摩擦系數(shù)也將下降。

3 結(jié) 語(yǔ)

1）M2高速鋼磨損過(guò)程中，隨著溫度的升高，在200℃之后磨損失重量增加較快。這顯示出M2高速鋼磨損失重量與溫度之間為非線性關(guān)系。

2）在溫度及間距不變的情況下，隨著凹坑直徑的增大，磨損失重量下降。

3）在凹坑直徑及間距不變的情況下，溫度升高，摩擦系數(shù)下降。在溫度為380℃時(shí)，間距不變，在本實(shí)驗(yàn)范圍內(nèi)，凹坑直徑不斷增大，摩擦系數(shù)下降。凹坑直徑不變，間距增大時(shí)，摩擦系數(shù)下降。

4）對(duì)磨損機(jī)理的分析表明，凹坑能夠容納磨粒，降低表面能。凹坑的間距、直徑增大能夠提高M(jìn)2高速鋼的高溫耐磨性。

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