王 湛

（中交四航工程研究院有限公司，廣東廣州 510288）

水下盾構(gòu)隧道彈性密封墊防水失效數(shù)值模擬研究

王 湛

（中交四航工程研究院有限公司，廣東廣州 510288）

結(jié)合某水下盾構(gòu)隧道工程的防水設(shè)計，采用大型有限元軟件ABAQUS對彈性密封墊的防水失效機(jī)理進(jìn)行數(shù)值模擬研究。將本文有限元模型與前人簡化模型進(jìn)行了對比分析，并對接縫張開及接縫錯開情況下的密封墊防水失效機(jī)理進(jìn)行了分析。研究表明，在接縫張開的情況下，滲漏主要發(fā)生在密封墊間的接觸面上；接縫錯開的情況下，隨錯縫位移的增大，滲漏將由發(fā)生在密封墊接觸面上而轉(zhuǎn)變?yōu)榘l(fā)生在密封墊與混凝土間的接觸面上。

水下隧道；盾構(gòu)隧道；彈性密封墊；防水；數(shù)值模擬；失效機(jī)制

0 引言

隨著經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展及施工水平的提高，越來越多的過江隧道傾向于采用盾構(gòu)技術(shù)進(jìn)行施工。由于過江隧道所承受的水頭壓力比一般陸域段隧道要高很多，因此過江隧道防水設(shè)計顯得特別重要。如果接縫防水失效，則會引起隧道滲漏，進(jìn)而會引起隧道不均勻沉降，危及到隧道結(jié)構(gòu)以及運營的安全。大量工程實踐表明，盾構(gòu)隧道的滲漏主要發(fā)生在管片接縫處［1］。目前，盾構(gòu)隧道接縫防水的主要方式是密封墊防水。密封墊的種類主要分為彈性橡膠密封墊和遇水膨脹橡膠密封墊，遇水膨脹橡膠一般是用在雙道止水系統(tǒng)中，主要還是靠彈性橡膠密封墊來進(jìn)行防水。

關(guān)于彈性密封墊防水失效機(jī)制的研究主要集中在試驗研究和數(shù)值分析2個方面。試驗研究方面，Paul［2-3］對彈性密封墊進(jìn)行了防水失效試驗，大多數(shù)試驗結(jié)果表明滲漏發(fā)生在彈性密封墊與鋼性密封墊溝槽間，其原因是彈性密封墊與溝槽之間的黏結(jié)分離了。Shalabi［4］對彈性密封墊在鋼性密封墊溝槽和混凝土密封墊溝槽下分別進(jìn)行了防水失效試驗，同時考慮了混凝土管片縱縫有一定轉(zhuǎn)角情況下的防水失效試驗，其結(jié)果表明，在鋼性密封墊溝槽中彈性密封墊的防水性能要優(yōu)于在混凝土密封墊溝槽中的彈性密封墊，并且對于縱縫為凸面對凸面情況下，縱縫上的側(cè)向彎矩會使其防水性能下降。陸明等［5］結(jié)合上海長江隧道工程襯砌接縫和連接通道的防水要求，對彈性橡膠密封墊的一字縫和T字縫試件進(jìn)行了水密性試驗，并考慮了不同的彈性密封墊對水平張開量和錯開量的影響。鄧朝輝［6］結(jié)合武漢長江隧道管片接縫防水設(shè)計，對接縫防水要求、密封墊結(jié)構(gòu)選型及防水試驗進(jìn)行了探討。劉印等［7］認(rèn)為隧道縱向不均勻沉降在一定程度上會造成環(huán)縫的張開，進(jìn)而造成彈性密封墊防水性能的減弱，大多數(shù)盾構(gòu)隧道滲漏點會出現(xiàn)在管片環(huán)縫處，而縱縫處的滲漏則相對較少。文獻(xiàn)［8-9］結(jié)合南京緯三路過江隧道接縫防水設(shè)計，進(jìn)行了多組密封墊裝配力及一字縫、T字縫防水性能試驗，從而研究優(yōu)化了性能、結(jié)構(gòu)優(yōu)異的三元乙丙橡膠彈性密封墊斷面形式。數(shù)值分析方面，向科等［10］則基于國內(nèi)外多個已建盾構(gòu)隧道彈性密封墊的分析，通過有限元軟件ANSYS對不同形狀的彈性密封墊在不同壓縮量下的變形特性、接觸面壓應(yīng)力分布進(jìn)行數(shù)值模擬，據(jù)此對盾構(gòu)隧道管片接縫彈性密封墊斷面進(jìn)行調(diào)整和優(yōu)化，并最終得到了更為合理的彈性密封墊斷面形式。何太洪等［11-12］結(jié)合杭州地鐵1號線過江隧道防水設(shè)計，利用數(shù)值的方法，優(yōu)化了密封墊的斷面結(jié)構(gòu)形式，并分析了接觸應(yīng)力分布以及閉合壓力的關(guān)系。雷震宇［13］則在前人的基礎(chǔ)上，通過對壓縮變形情況下彈性密封墊的孔洞合理變形、薄弱處應(yīng)力集中、完全壓縮到溝槽時壓力大小、最大張開量下接觸應(yīng)力的大小及其分布等多因素的綜合分析，提出以橡膠密封墊表面接觸應(yīng)力和完全壓縮到溝槽內(nèi)的閉合壓力作為盾構(gòu)隧道管片接頭彈性密封墊斷面設(shè)計的雙控指標(biāo)。

以上的研究在試驗方面已經(jīng)非常成熟，形成了一字縫和T字縫的水密性試驗方法。在數(shù)值模擬方面，主要還是考慮接縫兩側(cè)彈性密封墊受壓的對稱性，利用ANSYS軟件對一側(cè)彈性密封墊的斷面形式優(yōu)化和接觸應(yīng)力進(jìn)行數(shù)值分析，然而該方法并不能反映密封墊的真實接觸面條件，且不能分析彈性密封墊在錯開時的接觸應(yīng)力和變形特性。大部分的研究集中在密封墊接觸面間的滲漏，少有文獻(xiàn)考慮密封墊與混凝土間的滲漏情況。本文基于某過江隧道工程，采用大型有限元軟件ABAQUS對彈性密封墊張開和錯開時的防水失效機(jī)制進(jìn)行數(shù)值模擬研究，以期為日后彈性密封墊的設(shè)計提供依據(jù)。

1 工程概況

某越江隧道外徑為11.3 m，內(nèi)徑為10.3 m，管片厚度為50 cm，環(huán)寬2.0 m，錯縫拼裝。采用C50鋼筋混凝土管片，抗?jié)B等級為S12。管片環(huán)與環(huán)之間采用36條M30斜螺栓連接，塊與塊間通過2條環(huán)向M36斜螺栓連接。本隧道江中最深處位于強(qiáng)透水地層，最大水壓0.45 MPa。管片接縫采用雙道防水，外側(cè)為EPDM彈性橡膠密封墊，緊靠其內(nèi)側(cè)為遇水膨脹橡膠密封墊。

考慮到隧道在設(shè)計年限內(nèi)彈性密封墊內(nèi)應(yīng)力松弛和老化的影響，彈性密封墊防水壓力設(shè)計值通常會在承受最大水壓力值的基礎(chǔ)上乘以一個安全系數(shù)。根據(jù)《盾構(gòu)法隧道防水技術(shù)規(guī)程》規(guī)定：設(shè)計水壓應(yīng)為實際承受最大水壓的2～3倍。在本工程中安全系數(shù)取2，因此在最大錯縫量和張開量的情況下，彈性密封墊的防水壓力取0.9 MPa。最大張開量和最大錯開量根據(jù)以往的施工經(jīng)驗和《盾構(gòu)法隧道施工與驗收規(guī)范》［14］分別取8 mm和15 mm。閉合壓縮力則根據(jù)上海地鐵以往的施工經(jīng)驗應(yīng)小于60 kN/m。

根據(jù)以上接縫密封墊的指標(biāo)和以往的工程經(jīng)驗，彈性密封墊的斷面結(jié)構(gòu)形式如圖1所示，IRHD硬度取62±5°，兩密封墊壓縮至設(shè)計高度共需壓縮20 mm，即每個密封墊壓縮10 mm。

圖1 彈性密封墊結(jié)構(gòu)斷面圖（單位：mm）Fig.1 Profile of EPDM elastic sealing gasket（mm）

2 數(shù)值模型

根據(jù)彈性密封墊的斷面形式對彈性密封以及周邊混凝土管片進(jìn)行二維建模，如圖2所示。

圖2 彈性密封墊與混凝土模型示意圖Fig.2 Sketch of model of EPDM elastic sealing gasket and concrete segment

2.1 邊界條件

對于混凝土管片C1，左邊界施以x方向的約束，上下兩邊界施以y方向的約束；對于混凝土管片C2，上下兩邊界施以y方向的約束，右邊界根據(jù)計算的內(nèi)容施加位移荷載或力荷載。

2.2 材料參數(shù)及本構(gòu)

C50混凝土采用彈性本構(gòu)模型，彈性模量取3.45×104MPa，泊松比取0.167。橡膠材料通常被處理為各向同性不可壓縮超彈性材料，超彈性材料應(yīng)力與應(yīng)變之間的非線性關(guān)系主要通過應(yīng)變能函數(shù)來定義。本計算中采用工程中應(yīng)用比較廣泛的Mooney-Rivilin二參數(shù)模型［15］。其應(yīng)變能函數(shù)表達(dá)式為

U＝C10（I1-3）+C01（I2-3）。

式中：U為應(yīng)變勢能；I1、I2為應(yīng)變不變量；C10、C01為材料參數(shù)，通過試驗獲得。其中C10取0.532、C01取0.131。

3 結(jié)果分析

3.1 2種方法的比較

以往的數(shù)值方法是利用彈性密封墊受壓的對稱性，對一側(cè)彈性密封墊進(jìn)行建模分析，彈性密封墊周圍的混凝土用剛體代替，對上部剛體施加位移來模擬彈性密封的受壓，如圖3所示。在本文中采用的是完全建模，對混凝土管片C2施加力荷載來真實模擬彈性密封墊的受壓。圖4為在密封墊完全壓縮的情況下，前人方法和本文方法在模擬接觸應(yīng)力的一個對比，由此可見前人的簡化方法相比于本文中的實際工況是可取的。圖4（a）為密封墊間的接觸應(yīng)力，從圖中可以看出，密封墊間的接觸應(yīng)力分布呈現(xiàn)出兩頭大的趨勢，這個是由角部應(yīng)力集中導(dǎo)致的。圖4（b）為密封墊與混凝土間的接觸應(yīng)力，從圖中可以看出，接觸應(yīng)力的分布沿接觸面長度基本呈對稱分布的趨勢，且接觸力的數(shù)值基本都在防水設(shè)計壓力值之上。同時可以看出本文的計算結(jié)果稍微大于前人的計算結(jié)果，這可能是由于加載方式的不同而引起的。根據(jù)趙明等［9］提出的平均接觸應(yīng)力計算方法，即平均接觸應(yīng)力＝裝配力/密封墊接觸面寬度，通過對比圖4（a）和（b）可以看出密封墊間的接觸應(yīng)力要小于密封墊與混凝土間的接觸應(yīng)力。

圖3 前人數(shù)值模擬方法示意圖Fig.3 Sketch of previous numerical method

3.2 硬度分析

根據(jù)王偉等［15］給出的硬度與楊氏模量之間的關(guān)系

式中：E為楊氏模量；HA為硬度?？梢酝ㄟ^改變楊氏模量來模擬不同硬度下的密封墊的壓縮特性。在硬度分析中，加載方式采用力加載的方式。圖5為數(shù)值分析不同硬度下密封墊壓應(yīng)力與壓縮量之間的曲線圖。從圖中可以看出在62°情況下，密封墊壓縮至設(shè)計高度時的裝配力是小于60 kN/m的，隨著硬度的增加，裝配力也在增加。

圖4 彈性密封接觸應(yīng)力-接觸面長度曲線圖Fig.4 Curve of contact stress Vs.contact surface length

圖5 不同硬度下密封墊裝配力-壓縮量曲線圖Fig.5 Curves of assembling force Vs.decrement under different hardness

3.3 防水失效機(jī)制

3.3.1 張開防水失效機(jī)制根據(jù)3.1節(jié)提出的平均接觸應(yīng)力的概念，得到平均接觸應(yīng)力隨張開量的曲線圖。從圖6中可以看出，在密封墊張開的情況下，密封墊間的平均接觸應(yīng)力始終是要小于密封墊與混凝土間的平均接觸應(yīng)力，在張開量達(dá)到9 mm的時候，密封墊間的平均接觸應(yīng)力先行達(dá)到密封墊的防水設(shè)計壓力0.9 MPa。因此在密封墊張開的情況下，根據(jù)防水失效的判定，即接縫的接觸應(yīng)力小于設(shè)計水壓時，防水失效機(jī)制如圖7所示，從圖7中可以看出，滲漏會先發(fā)生在彈性密封墊間。

圖6 平均接觸應(yīng)力-張開量曲線圖Fig.6 Curves of average contact stress Vs.opening

圖7 接縫張開防水失效機(jī)制Fig.7 Waterproof failure mechanism of joint opening

3.3.2 錯開防水失效機(jī)制

根據(jù)3.1提出的平均接觸應(yīng)力的概念，得到平均接觸應(yīng)力在接縫張開位移為0時隨錯開量的曲線圖（見圖8）。從圖8中可以看出，密封墊錯開時的防水失效機(jī)制要比張開時的復(fù)雜一些。從圖8中可以看出錯開量的大小對密封墊間的平均接觸應(yīng)力影響不大，但是密封墊與混凝土間的接觸應(yīng)力隨著錯開量的增加而減小。針對本工程，可以發(fā)現(xiàn)，密封墊間的平均接觸應(yīng)力始終大于設(shè)計防水壓力0.9 MPa，而當(dāng)錯開量達(dá)到約16 mm時，密封墊與混凝土間的平均接觸應(yīng)力減小到了0.9 MPa，根據(jù)防水失效判定的原理，此時防水失效機(jī)制如圖9所示，即認(rèn)為滲漏發(fā)生在密封墊和混凝土之間。

圖8 彈性密封墊平均接觸應(yīng)力-錯開量關(guān)系曲線圖Fig.8 Curves of average contact stress Vs.staggering

圖9 接縫錯開防水失效機(jī)制Fig.9 Waterproof failure mechanism of joint staggering

4 結(jié)論與討論

本文基于某實體工程的防水設(shè)計，采用有限元的方法對彈性密封墊防水失效進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，得到了以下結(jié)論：

1）在密封墊完全壓縮至設(shè)計值，且不發(fā)生錯動時，密封墊與溝槽間的平均接觸應(yīng)力要大于密封墊間的平均接觸應(yīng)力。在這種情況下，當(dāng)水壓力大于密封墊間的接觸應(yīng)力時，防水失效會發(fā)生在密封墊間。

2）利用前人提出的平均接觸應(yīng)力概念，對防水失效的機(jī)制進(jìn)行了研究，在密封墊只是張開的情況下，由于密封墊間的平均接觸應(yīng)力小于密封墊底部的平均接觸應(yīng)力，根據(jù)本文的判定方法，可以認(rèn)為滲漏是發(fā)生在密封墊間的接觸面上；而在密封墊只是錯開的情況下，雖然初始情況下密封墊底部的平均接觸應(yīng)力要大于密封墊間的接觸應(yīng)力，但是密封墊底部的接觸應(yīng)力會隨著錯開量增大而減小，而密封墊間的接觸應(yīng)力基本保持不變，根據(jù)本文的判定方法可以認(rèn)為，滲漏是發(fā)生在密封墊和混凝土的接觸面上。

本文限于文章的篇幅，只是對單純張開和錯開2種情況下的防水失效原理進(jìn)行了一些探討，而實際上接頭的變形是同時伴隨著張開和錯開的，所以實際的接頭防水失效機(jī)制要比文章內(nèi)探討的更為復(fù)雜。今后的研究可以基于本文的研究思路和方法對復(fù)雜工況下接頭的防水失效進(jìn)行進(jìn)一步研究。

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Numerical Study on Waterproof Failure Mechanism of Elastic Sealing Gasket of Underwater Shield-bored Tunnel

WANG Zhan
（CCCC Fourth Harbor Engineering Institute Co.，Ltd.，Guangzhou 510288，Guangdong，China）

In the paper，numerical simulation study is made on the waterproof failure mechanism of elastic sealing gaskets by means of ABAQUS program，with the design of the waterproof system of an underwater shield-bored tunnel as example.The finite element model used in the paper is compared with the previous simplified model，and the waterproof failure mechanism of elastic sealing gaskets in the case of joint opening and that in the case of joint staggering are analyzed respectively.Conclusions drawn are as follows：1）In the case of joint opening，the water leakage mainly occurs at the contact surface between the sealing gaskets；2）In the case of joint staggering，the water leakage at the contact surface between the sealing gaskets turns into water leakage at the contact surface between the sealing gasket and the concrete segment as the staggering displacement grows.

underwater shield-bored tunnel；elastic sealing gasket；waterproof；numerical simulation；failure mechanism

10.3973/j.issn.1672-741X.2015.11.008

U 456

A

1672-741X（2015）11-1164-05

2015-08-13；

2015-11-06

王湛（1985—），男，浙江建德人，2013年畢業(yè)于浙江大學(xué)，巖土工程專業(yè)，博士，工程師，主要從事地下工程研究和施工管理工作。