高建忠 徐向軍
港珠澳大橋是連接香港、珠海、澳門的大型跨海通道,集隧、島、橋為一體,全長35.6km,其中鋼箱梁全長22.9km,總用鋼量約40萬t,主要材質(zhì)為Q345qD和Q420qD鋼板。
在鋼箱梁節(jié)段制造中,頂板、底板由多片板單元縱向?qū)佣?,鋼箱梁大?jié)段拼裝和橋上大節(jié)段間對接時,鋼箱梁頂板、底板需要進行橫向?qū)雍福虼?,在鋼箱梁制造過程中有大量的板單元對接焊縫。板單元對接焊縫板厚16~30mm,采用單面V形坡口、預(yù)留5~8mm的間隙、背面襯陶質(zhì)襯墊的坡口形式,板單元對接焊縫坡口形式如圖1所示。目前,鋼箱梁板單元對接焊縫主要采用氣體保護焊打底,然后采用埋弧焊填充的工藝焊接。
單電源雙細絲埋弧焊設(shè)備包括ZD5—1250E埋弧焊電源和MZC—1250N雙細絲埋弧焊車(見圖2)。常用的焊絲規(guī)格為φ1.6mm和φ2.0mm,一般采用直流反極性接法。
與單粗絲埋弧焊工藝相比,單電源雙細絲埋弧焊具有以下優(yōu)點:
第一,在相同電流下,細焊絲比粗焊絲的電流密度大,焊接時焊絲干伸長部分所產(chǎn)生的電阻熱多,焊接時更容易熔化焊絲,所以細焊絲比粗焊絲在焊接時具有更高的熔敷速度。通過在相同焊接參數(shù)下,單位時間熔化的雙細絲(φ2mm)與單粗絲(φ5mm)質(zhì)量對比,前者比后者熔敷效率高15%~23%。
第二,兩根焊絲之間電弧輻射熱相互作用,能量利用率高,熔滴過渡更細,焊接過程更平穩(wěn),焊縫成形更美觀。
第三,將兩根焊絲相對于焊接方向串列排布,可實現(xiàn)在很高焊速下完成很好的焊縫成形。
第四,由于熔敷速度增加,所以需要提高焊接速度,從而減小焊接熱輸入,細化焊縫晶粒,提高接頭力學性能,減少焊接變形。
圖1 板單元對接焊縫坡口形式
圖2 單電源雙細絲埋弧焊設(shè)備
鋼箱梁板單元對接焊縫常用單粗絲埋弧焊填充,如果采用雙細絲埋弧焊工藝,需要進行焊接工藝評定試驗。試驗采用板厚16mm、20mm、30mm的Q345qD鋼板和板厚16、28mm的Q420qD鋼板,鋼板的力學性能如表1所示,焊接材料的化學成分和力學性能如表2所示。
五組對接焊縫的焊接參數(shù)如表3所示,焊接24h后對焊縫進行外觀檢測,表面質(zhì)量符合TB10212—2009要求,對接頭進行超聲波探傷,內(nèi)部質(zhì)量達到GB11345—1989Ⅰ級要求。之后對焊接接頭分別進行了拉伸、彎曲、低溫沖擊、斷面酸蝕和接頭硬度試驗,力學性能試驗結(jié)果如表4和表5所示,接頭力學性能全部合格。接頭斷面照片如圖3所示,接頭熔合良好。
表1 Q345qD和Q420qD鋼板力學性能
表2 焊絲、焊劑的化學成分和力學性能
表3 對接焊縫焊接參數(shù)
在港珠澳大橋鋼箱梁節(jié)段制造和梁段間對接時,大量采用了單電源雙細絲埋弧焊工藝,焊接后對板單元對接焊縫進行觀檢查,焊縫成形良好,無氣孔、夾雜及咬邊等缺陷,焊縫與母材過渡均勻,焊縫余高在2mm以內(nèi),符合標準要求,圖4是單電源雙細絲埋弧焊接后焊縫外觀照片。優(yōu)良的外觀減少了焊縫打磨量,由于焊接熱輸入小,焊接變形小,大大的降低了制造成本。焊接24h后對其進行超聲波檢測和射線檢測,其質(zhì)量符合GB11345—1989Ⅰ級要求。
單電源雙細絲埋弧焊的焊縫不但外觀成形好,而且具有優(yōu)良的力學性能。對某110m長的大節(jié)段鋼箱梁制造過程中采用單電源雙細絲埋弧焊工藝焊接的產(chǎn)品試板力學性能的統(tǒng)計結(jié)果顯示,Q345qD鋼板的對接焊縫抗拉強度值為500~534MPa,Q420qD鋼板的對接焊縫抗拉強度值603MPa,均大于母材標準值;彎曲試驗結(jié)果全部合格;焊縫金屬-20℃低溫沖擊吸收能量為98~133J,遠遠高于-20℃沖擊吸收能量≥47J的規(guī)定,具有很高的韌性儲備。這樣采用單電源雙細絲埋弧焊工藝焊接的接頭既保證了焊縫的強度,又具有很好的韌性,對整個橋梁結(jié)構(gòu)的抗疲勞性能來說是非常有利的。
表4 對接焊縫拉伸和彎曲試驗結(jié)果
表5 對接焊縫低溫沖擊和接頭硬度試驗結(jié)果
圖3 接頭宏觀斷面照片
圖4 單電源雙細絲埋弧焊焊縫外觀
通過在港珠澳大橋鋼箱梁制造中的應(yīng)用,證明采用單電源雙細絲埋弧焊的焊縫外觀優(yōu)良,內(nèi)部質(zhì)量合格,接頭力學性能好,提高了鋼箱梁的制造質(zhì)量。因此單電源雙細絲埋弧焊工藝在鋼結(jié)構(gòu)制造中具有廣闊的應(yīng)用前景。