韋志霞,關(guān)志成,劉巨勇（內(nèi)蒙古達(dá)拉特發(fā)電廠,內(nèi)蒙古　包頭　014300）

減少北重330MW發(fā)電機(jī)雙流程環(huán)式密封油系統(tǒng)漏氫量的試驗(yàn)研究

韋志霞,關(guān)志成,劉巨勇
（內(nèi)蒙古達(dá)拉特發(fā)電廠,內(nèi)蒙古包頭014300）

摘要：本文針對(duì)達(dá)拉特發(fā)電廠北重330MW發(fā)電機(jī)雙流程環(huán)式密封油系統(tǒng)漏氫量較大問題，進(jìn)行了大量試驗(yàn)研究，提出了對(duì)發(fā)電機(jī)漏氫的影響各種因素，并對(duì)此提出了行之有效的改進(jìn)措施。

關(guān)鍵詞：雙流程密封油系統(tǒng)；漏氫量；原因；措施

達(dá)拉特發(fā)電廠#5、#6機(jī)組是北重生產(chǎn)的QFSN-330-2式發(fā)電機(jī)，于2004年投產(chǎn)使用，采用的雙流程環(huán)式密封油系統(tǒng)。是經(jīng)過十年運(yùn)行發(fā)電機(jī)漏氫量明顯增加，補(bǔ)氫次數(shù)日益頻繁，最多時(shí)達(dá)到了每天補(bǔ)氫兩次之多，對(duì)發(fā)電機(jī)安全運(yùn)行及制氫設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性產(chǎn)生威脅，同時(shí)增加運(yùn)行班的勞動(dòng)強(qiáng)度。根據(jù)上述問題，我們多次深入現(xiàn)場，通過進(jìn)行充分的技術(shù)論證和大量的數(shù)據(jù)總結(jié)，經(jīng)過廣泛的調(diào)查研究，根據(jù)現(xiàn)場的實(shí)際情況制定了詳細(xì)的、切實(shí)可行的解決方案和實(shí)施步驟，通過對(duì)運(yùn)行工況和運(yùn)行方式的反復(fù)調(diào)整和試驗(yàn)，最后摸清了包括密封油油壓與油溫對(duì)發(fā)電機(jī)漏氫量之間的因果關(guān)系，很大程度上解決了困擾達(dá)電#5機(jī)已久的發(fā)電機(jī)漏氫量較大的問題。

1　發(fā)電機(jī)氫氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)北重廠家發(fā)電機(jī)使用說明書，發(fā)電機(jī)氣體容積為65m3發(fā)電機(jī)氫壓應(yīng)維持在0.3MPa額定值運(yùn)行，當(dāng)氫壓降至2.7bar或3.1bar時(shí)，均發(fā)報(bào)警信號(hào)。每日漏氫量應(yīng)小于10Nm3/天。若漏氫量大于15Nm3/天應(yīng)停機(jī)處理。

2　發(fā)電機(jī)漏氫的危害性

氫氣是發(fā)電機(jī)的冷卻劑，是冷卻鐵心、定子繞組或轉(zhuǎn)子繞組的中間介質(zhì)。如果漏氫，將引起發(fā)電機(jī)內(nèi)氫壓下降，冷卻效果變差，發(fā)電機(jī)各部分溫升增加，使得發(fā)電機(jī)壽命降低，發(fā)電機(jī)鐵損、銅損增加，甚至由于鐵芯部件超溫被迫降負(fù)荷，以至影響發(fā)電廠的經(jīng)濟(jì)性和電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性。氫氣外漏后，將上升聚集在車間屋面一角，，如果是內(nèi)漏，聚集定冷水箱上部或進(jìn)入冷卻水系統(tǒng)，氫氣是可燃性氣體，所以有安全隱患，對(duì)安全生產(chǎn)產(chǎn)生危脅。

3　存在的問題及其解決方法

我們統(tǒng)計(jì)了2014年12月#5發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫次數(shù)和平均補(bǔ)氫次數(shù)，發(fā)現(xiàn)#5機(jī)補(bǔ)氫時(shí)間間隔是24.24小時(shí)，平均每天氫壓降為0.2437bar,漏氫量為0.2437×57=13.89NM3，#6機(jī)補(bǔ)氫時(shí)間間隔75.89小時(shí)，平均每天氫壓降0.0816bar，漏氫量為0.0816×57=4.65NM3，#5機(jī)補(bǔ)氫次數(shù)為30次/月，而#6機(jī)為10次/月。#5機(jī)補(bǔ)氫次數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)地大出#6機(jī)，而#5機(jī)與#6機(jī)同一廠家制造的相同設(shè)備，所以說35發(fā)電機(jī)氫氣密封系統(tǒng)異常，密封瓦間隙較大，應(yīng)停機(jī)處理。但是，由于生產(chǎn)任務(wù)緊迫，冬季機(jī)組防凍問題突出，所以暫不停機(jī)檢修，而是從運(yùn)行手段進(jìn)行調(diào)整。

我們對(duì)12月份#5發(fā)電機(jī)漏氫原因進(jìn)行統(tǒng)計(jì)與分析，多次到現(xiàn)場測(cè)量，對(duì)發(fā)電機(jī)密封系統(tǒng)，定冷水系統(tǒng)，氫冷器，發(fā)電機(jī)端蓋、結(jié)合面及閥門管道連接部進(jìn)行監(jiān)測(cè)，發(fā)現(xiàn)密封油系統(tǒng)漏氫次數(shù)較多（從排煙風(fēng)機(jī)出口測(cè)得），是影響#5發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫量的主要原因，雖然大量漏氫由排煙風(fēng)機(jī)排至廠房外，但其經(jīng)濟(jì)性及運(yùn)行人員操作頻繁次數(shù)不可忽略不計(jì)，同樣給設(shè)備及安全運(yùn)行帶來隱患，所以我們對(duì)密封油系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)整，保證漏氫量減少，保證補(bǔ)氫數(shù)減少。

針對(duì)上述問題，結(jié)合密封油系統(tǒng)現(xiàn)場實(shí)際運(yùn)行情況，我們做出如下調(diào)整：

3.1改變密封油冷油器出口油溫，提高氫側(cè)密封油油壓

由于大部分漏氫源來自密封油排煙風(fēng)機(jī)出口，可以斷定大部分漏氫由氫側(cè)回油進(jìn)入了密封油真空油箱，所以應(yīng)適當(dāng)提高氫側(cè)密封油壓力，但又得保證發(fā)電機(jī)內(nèi)部無漏油。通過調(diào)整，使氫側(cè)密封油油壓由0.7MPa-0.8MPa提升至0.85-0.9MPa，經(jīng)測(cè)試#5發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫時(shí)間間隔為48小時(shí)，每天氫壓降平均為0.129MPa，漏氫量為0.129×57=7.353NM3，已符合連續(xù)運(yùn)行要求，而且發(fā)電機(jī)經(jīng)檢漏儀檢查長時(shí)間連續(xù)運(yùn)行無漏油現(xiàn)象。

3.2對(duì)氫側(cè)再循環(huán)門和低氫壓排油門功能再簽訂

對(duì)系統(tǒng)再次排查，發(fā)現(xiàn)#5發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)低氫壓排油門后側(cè)溫度較高，閥門前后幾乎沒有溫差，說明此閥門有內(nèi)漏現(xiàn)象，至使空、氫側(cè)油有竄流。由于是油系統(tǒng)閥門，不宜強(qiáng)制較緊，聯(lián)系檢修使用專用工具較緊，閥門前后有了大約4-6℃溫差，有了明顯改善，其余問題待停機(jī)后一同解決。

兩項(xiàng)措施共同實(shí)施后，我們對(duì)#5發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫次數(shù)和漏氫量進(jìn)行再次統(tǒng)計(jì)，補(bǔ)氫時(shí)間間隔延長至52.8小時(shí)，每天平均氫壓降為0.117MPa，漏氫量為0.117×57=6.669NM3，已由調(diào)整前的13.89NM3大幅下降，達(dá)到了我們這次改進(jìn)的目的，保障機(jī)組運(yùn)行的安全性及可靠性。

4　減少#5發(fā)電機(jī)漏氫總結(jié)及措施

（1）保持氫側(cè)密封油油壓在0.85-0.9MPa之間，同時(shí)保持空側(cè)油壓在0.9-1.0MPa，同時(shí)保證氫油壓差在0.5-0.8bar之間，提高氫側(cè)密封油壓運(yùn)行后加強(qiáng)發(fā)電機(jī)內(nèi)部漏油檢查。

（2）氫側(cè)密封油油溫大于35℃時(shí)及時(shí)調(diào)整油溫，必要時(shí)投入雙側(cè)冷油器，定器對(duì)冷油器進(jìn)行排空，定期聯(lián)系檢修人員對(duì)冷油器掃沖洗和清理。油溫下降后油的粘滯性強(qiáng)大，所以要加強(qiáng)密封油系統(tǒng)各部漏油檢查。

（3）加強(qiáng)各再循環(huán)門及低氫壓排氫門檢查和維護(hù)，防止內(nèi)漏現(xiàn)象出現(xiàn)。

另外在停機(jī)時(shí)應(yīng)對(duì)#5發(fā)電機(jī)密封瓦進(jìn)行專項(xiàng)檢查和做風(fēng)壓試驗(yàn)，檢查漏點(diǎn)。

參考文獻(xiàn)：

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作者簡介：韋志霞（1976—），女，主控，內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)，從事300MW機(jī)組集控運(yùn)行工作。