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聚碳酸亞丙酯/熱塑性氧化淀粉的流變、形態(tài)和性能

2015-04-01 11:53:46蔣果徐景活馮健黃漢雄張水洞
化工學(xué)報(bào) 2015年7期
關(guān)鍵詞:熱塑性基體力學(xué)性能

蔣果,徐景活,馮健,黃漢雄,張水洞

(華南理工大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院工業(yè)裝備與控制工程系,廣東 廣州 510640)

引言

聚碳酸亞丙酯(PPC)是由二氧化碳(CO2)和環(huán)氧丙烷合成的脂肪族聚酯,因其合成過(guò)程可直接消耗CO2且具有完全生物降解等優(yōu)點(diǎn),受到越來(lái)越多的關(guān)注[1-2]。然而 PPC的玻璃化溫度較低,力學(xué)性能和熱穩(wěn)定性能較差,應(yīng)用受到限制[3]。淀粉是一種全降解的天然高分子,具有無(wú)毒、價(jià)格低廉的優(yōu)點(diǎn)。采用淀粉與PPC共混可以保持復(fù)合材料全生物降解特性,然而PPC在加工過(guò)程中易發(fā)生 “解拉鏈?zhǔn)健苯到鈁4],且PPC與淀粉的相容性較差,兩者共混時(shí)的界面作用力較弱,從而影響復(fù)合材料的性能[5-6]。

為改善 PPC和淀粉的相容性,一方面可以在PPC和淀粉共混時(shí)加入反應(yīng)性增容劑,如琥珀酸酐[7-8]、二苯基甲烷二異氰酸酯[9]、馬來(lái)酸酐[10]等;另一方面,可先對(duì)淀粉進(jìn)行接枝[11]、酯化[12-13]等預(yù)處理,再與PPC共混制備復(fù)合材料。有研究表明,淀粉進(jìn)行氧化處理后與其他生物降解材料(如聚乙烯醇[14]、殼聚糖[15])的相容性提高。因此,本文采用反應(yīng)擠出的方法制備馬來(lái)酸酐接枝 PPC(PPCMA)以提高 PPC的熱穩(wěn)定性[16-18],對(duì)淀粉進(jìn)行氧化和熱塑化處理后再熔融共混制備PPCMA/熱塑性淀粉(TPS)、PPCMA/熱塑性氧化淀粉(TPOS)和PPCMA/ DL-TPOS(鋁酸酯預(yù)處理的氧化淀粉)復(fù)合材料。通過(guò)PPC復(fù)合材料的流變性能、力學(xué)性能、紅外光譜測(cè)試和復(fù)合材料微觀形態(tài)觀察,分析TPOS和DL-TPOS的加入對(duì)PPC復(fù)合材料的流變、形態(tài)和性能的影響。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)原料

聚碳酸亞丙酯(PPC):Mw=6.14×104,在60℃下真空干燥24 h備用,河南天冠集團(tuán)有限公司;馬來(lái)酸酐(MA):分析純,干燥后碾磨成粉末備用,天津市科密歐化學(xué)試劑有限公司; 玉米淀粉(直鏈含量25%,含水12%):河北省廊坊市淀粉廠產(chǎn)品;過(guò)氧化氫:分析純,廣州化學(xué)試劑廠;甘油:分析純,天津市富宇精細(xì)化工有限公司;鋁酸酯偶聯(lián)劑(DL):SG-AL822,南京曙光化工集團(tuán)有限公司。

1.2 儀器設(shè)備

雙螺桿擠出機(jī),SHJ-26型,南京誠(chéng)盟機(jī)械有限公司;注塑機(jī),TTI-160F,廣東泓利機(jī)器有限公司;平板硫化機(jī),QLB-D,中國(guó)湖州橡膠機(jī)械廠;旋轉(zhuǎn)流變儀,Bohlin Gemini 200,英國(guó)馬爾文儀器有限公司;掃描電子顯微鏡,Quanta200,荷蘭FEI公司;拉力試驗(yàn)機(jī),104B型,沖擊試驗(yàn)機(jī),501B-2型,深圳萬(wàn)測(cè)試驗(yàn)設(shè)備有限公司;傅里葉紅外光譜儀,Vector-22,瑞士Bruke公司。

1.3 馬來(lái)酸酐接枝聚碳酸亞丙酯的制備

以本課題組之前的研究為基礎(chǔ)[19],選擇PPC與MA質(zhì)量比為100:1,馬來(lái)酸酐接枝率為0.28%。將干燥好的PPC與MA按質(zhì)量比混合后投入雙螺桿擠出機(jī),制備 PPCMA。從喂料口至機(jī)頭溫度設(shè)置為110—120—140—140—140—120—110℃,螺桿轉(zhuǎn)速為 80 r·min-1。

1.4 熱塑性氧化淀粉的制備

按照文獻(xiàn)[20]制備了氧化度為 0.1的氧化淀粉并干燥,加入15%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的甘油與之混合均勻,在常溫下放置8 h后用平板硫化機(jī)在115℃下進(jìn)行模壓,制成熱塑性氧化淀粉(TPOS);此外,將氧化度為0.1的氧化淀粉和DL按質(zhì)量比99:1在高速混合機(jī)中混合均勻,再通過(guò)同樣的熱塑化方法制備成鋁酸酯包覆的熱塑性氧化淀粉(DL-TPOS)。作為對(duì)比,將玉米淀粉也與甘油混合后模壓塑化,獲得熱塑性淀粉(TPS)。

1.5 聚碳酸亞丙酯/熱塑性氧化淀粉復(fù)合材料的制備

將PPCMA、TPS、TPOS、DL-TPOS按表1質(zhì)量比混合均勻,通過(guò)雙螺桿擠出機(jī)造粒,從喂料口至機(jī)頭溫度設(shè)置為 110—120—140—140—140—120—110℃,螺桿轉(zhuǎn)速為80 r·min-1。將所得的粒料在60℃下真空干燥24 h,注塑成型力學(xué)樣條。注塑機(jī)加料段至噴嘴溫度分別為 120—140—140—150℃,冷卻時(shí)間為120 s,模具溫度為28℃。

表1 PPC復(fù)合材料質(zhì)量配比Table 1 Codes and compositions of PPC samples

1.6 樣品的性能及表征

1.6.1 流變性能測(cè)試 將得到的粒料模壓后進(jìn)行流變性能測(cè)試,平行板直徑25 mm、間距1.5 mm,控制應(yīng)變1%,掃描頻率范圍0.01~100 s-1,測(cè)試溫度140℃。

1.6.2 掃描電鏡測(cè)試 沖擊樣條在液氮中淬斷,真空噴金后進(jìn)行SEM形態(tài)觀察。

1.6.3 力學(xué)性能測(cè)試 將注塑的標(biāo)準(zhǔn)拉伸樣條,在拉力試驗(yàn)機(jī)上測(cè)試,拉伸速度為50 mm·min-1;將注塑得到的標(biāo)準(zhǔn)缺口沖擊樣條進(jìn)行沖擊測(cè)試。力學(xué)性能測(cè)試每5根樣條作為一組,結(jié)果取平均值。

1.6.4 紅外光譜測(cè)試 將TPS、TPOS、DL-TPOS、PPCMA 和 PPCMA/TPS20、PPCMA/TPOS20、PPCMA/DL-TPOS20在60℃下干燥12 h后,磨成粉末,掃描范圍4000~400 cm-1。

2 結(jié)果與討論

2.1 流變性能分析

2.1.1 TPOS和DL-TPOS對(duì)PPC復(fù)合材料動(dòng)態(tài)流變性能的影響 PPCMA/TPS, PPCMA/TPOS 和PPCMA/DL-TPOS復(fù)合材料的復(fù)數(shù)黏度(η?)-頻率(ω)、儲(chǔ)能模量(G′)-頻率(ω)、損耗模量(G″)-頻率(ω)曲線如圖 1所示。從圖 1可看出,PPCMA/TPOS和 PPCMA/DL-TPOS復(fù)合材料的η?、G′和G″均大于PPCMA/TPS復(fù)合材料,Zhang等研究發(fā)現(xiàn)氧化后淀粉的表觀黏度會(huì)降低,主要原因是淀粉經(jīng)過(guò)氧化改性后,羥基被氧化為羰基,淀粉分子間和分子內(nèi)氫鍵作用力受到破壞所引起[21],淀粉經(jīng)過(guò)氧化后可提高其與聚合物的界面浸潤(rùn)效果,使相容性有一定程度提高[22]。與TPS相比,經(jīng)過(guò)氧化和鋁酸酯包覆,淀粉疏水性增強(qiáng),與含酯基基團(tuán)的PPC具有更好的相容性和界面作用力,從而使PPCMA/TPOS和PPCMA/DL-TPOS復(fù)合材料表現(xiàn)較高的黏度和模量。此外,PPCMA/DL-TPOS 的η?、G′和G″曲線與PPCMA/ TPOS的流變曲線無(wú)明顯變化,說(shuō)明DL對(duì)氧化淀粉的處理并沒(méi)有進(jìn)一步增強(qiáng)淀粉和PPC之間的作用力。

2.1.2 DL-TPOS含量對(duì)PPC復(fù)合材料動(dòng)態(tài)流變性能的影響 圖2為不同DL-TPOS含量下PPC復(fù)合材料動(dòng)態(tài)流變曲線。從圖2可以看出,隨著DL-TPOS含量的增加,G′、G″和η?不斷提高。其原因可能是,當(dāng) DL-TPOS含量較低時(shí),淀粉顆粒能均勻分布于PPCMA中,PPCMA與DL-TPOS之間良好的界面結(jié)合力對(duì)G′、G″和η?的增加起主導(dǎo)作用;當(dāng)?shù)矸蹪舛容^高時(shí),淀粉顆粒在基體中起到類似無(wú)機(jī)填料粒子的作用,阻礙了鏈段的運(yùn)動(dòng)。進(jìn)一步分析復(fù)合材料的類固和類液行為轉(zhuǎn)變點(diǎn)的偏移,如圖2 (b)所示,DL-TPOS含量從 10%(質(zhì)量分?jǐn)?shù),下同)到40%變化時(shí),G′、G″的交點(diǎn)頻率依次為0.69、0.483、0.212和0.032 s-1,DL-TPOS含量為50%時(shí)的交點(diǎn)頻率甚至低于 0.01 s-1,類固和類液轉(zhuǎn)變點(diǎn)隨著DL-TPOS含量的增加向左偏移。說(shuō)明隨著DL-TPOS含量的增加,復(fù)合材料在熔融狀態(tài)下的彈性流動(dòng)愈加明顯,類固性頻率區(qū)變寬,表現(xiàn)出更明顯的類固流動(dòng)行為,當(dāng)DL-TPOS含量高達(dá)50%時(shí),復(fù)合材料在測(cè)試頻率區(qū)幾乎全部表現(xiàn)為類固體彈性流動(dòng)。

圖1 PPCMA/TPS20、PPCMA/TPOS20和PPCMA/DL-TPOS20復(fù)合材料的復(fù)數(shù)黏度、儲(chǔ)能模量和損耗模量Fig.1 Complex viscosity, storage and loss modulusversusfrequency curves for PPCMA/TPS20, PPCMA/TPOS20 and PPCMA/DL-TPOS20 composites

圖2 不同DL-TPOS含量的PPC復(fù)合材料的復(fù)數(shù)黏度、儲(chǔ)能模量和損耗模量Fig.2 Complex viscosity, storage and loss modulusversusfrequency curves for PPC composites with different DL-TPOS content

圖3 PPC復(fù)合材料的SEM圖Fig.3 SEM microphotographs of PPC composites

2.2 微觀形態(tài)

PPC/淀粉復(fù)合材料SEM照片如圖3所示。圖3(a)為加入20% TPS的復(fù)合材料SEM圖,從圖中可看出,淀粉顆粒脫落留下的空洞均勻分散在PPCMA基體中,說(shuō)明體系相容性較差。加入20%TPOS的復(fù)合材料SEM照片如圖3 (b)所示,PPCMA和淀粉沒(méi)有明顯的分界面,圓形孔洞減少,淀粉不再成顆粒狀,而是呈現(xiàn)突起的片狀黏結(jié)在 PPCMA基體中。這是由于樣品在淬斷時(shí) TPOS不易與PPCMA基體分離而被外力撕裂的結(jié)果,表明TPOS與PPCMA的界面結(jié)合力增強(qiáng),相容性得到改善,這也進(jìn)一步說(shuō)明 PPCMA/TPOS復(fù)合材料的復(fù)數(shù)黏度、儲(chǔ)能模量、損耗模量均高于 PPCMA/TPS復(fù)合材料的原因。

圖3 (b)和(c)顯示的是偶聯(lián)劑DL對(duì)復(fù)合材料相容性的影響,從圖中可看出,DL處理氧化淀粉后,片狀凝聚的淀粉顆粒消失,淀粉更均勻地埋藏在PPCMA基體中,孔洞減少,邊界變得更模糊,說(shuō)明DL能促進(jìn)TPOS在PPCMA基體的分散,降低淀粉顆粒凝聚的概率。當(dāng) DL-TPOS含量增大時(shí),淀粉顆粒凝聚的概率提高,如圖3 (d)、(e)所示,當(dāng)DL-TPOS含量從 40%增加到 50%時(shí),淀粉顆粒團(tuán)聚,尺寸變大,降低了相容性和界面黏結(jié)力。此時(shí),團(tuán)聚的淀粉顆粒阻礙了PPC分子鏈的運(yùn)動(dòng),使復(fù)合材料的復(fù)數(shù)黏度、儲(chǔ)能模量和損耗模量隨著DL-TPOS含量的增加而繼續(xù)增大。

2.3 力學(xué)性能分析

聚合物/填料體系的力學(xué)性能主要取決于填料的尺寸、填料的含量、填料和基體的界面作用力以及填料在基體中的分散情況[23]。表2列出了PPC復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率和沖擊強(qiáng)度。PPCMA的拉伸強(qiáng)度為2.45 MPa,PPCMA/TPS20、PPCMA/TPOS20、PPCMA/DL-TPOS20的拉伸強(qiáng)度分別為9.90、10.58和11.01 MPa,拉伸強(qiáng)度大幅提高與 PPCMA和熱塑性淀粉之間的氫鍵作用力有關(guān),這可從PPC復(fù)合材料的紅外光譜(圖4)結(jié)果加以說(shuō)明。若聚合物之間有明顯的相互作用,在紅外光譜表現(xiàn)為特征吸收峰的移動(dòng)和變寬[24]。由圖 4可看出,TPS的羥基(OH)吸收峰位于3433 cm-1,而PPCMA/TPS的OH峰向左偏移,達(dá)到 3438 cm-1;若與 PPCMA相比,PPCMA/TPS的羰基(C= O)吸收峰和-O-C-O吸收峰分別從1747、1236 cm-1降低到1742、1226 cm-1,并且峰的強(qiáng)度有微小下降,寬度變寬。這些特征峰的變化均表明PPCMA的羰基和 TPS的羥基之間形成了氫鍵作用[7-8,13]。PPCMA/TPOS、PPCMA/DL-TPOS的羥基吸收峰、羰基吸收峰和-O-C-O吸收峰也有類似的變化,說(shuō)明PPCMA也能和TPOS、DL-TPOS形成一定的氫鍵作用。

圖4 PPC復(fù)合材料的紅外光譜Fig.4 Infrared spectrum of PPC composites

觀察20%的TPS、TPOS、DL-TPOS與PPC共混后復(fù)合材料力學(xué)性能數(shù)據(jù),發(fā)現(xiàn)PPCMA/TPOS20的拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率和沖擊強(qiáng)度均高于PPCMA/TPS20,PPCMA/DL-TPOS20的拉伸強(qiáng)度大于 PPCMA/TPOS20的拉伸強(qiáng)度。對(duì)淀粉進(jìn)行氧化處理后,淀粉中的部分羥基被氧化成羰基[22]。疏水性羰基的引入增加了淀粉和疏水性PPC的親和力,使淀粉與含酯基的 PPC樹脂相容性得到一定程度的改善,從而提高了復(fù)合材料的力學(xué)性能。此外,用DL處理氧化淀粉后,DL會(huì)與淀粉顆粒表面的羥基產(chǎn)生絡(luò)合,減少羥基在淀粉表面的暴露[25-26],從而降低淀粉顆粒之間的團(tuán)聚,促進(jìn)TPOS在PPCMA基體中的分散,故使拉伸強(qiáng)度進(jìn)一步提高。

不同 DL-TPOS含量下復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率和沖擊強(qiáng)度的比較見(jiàn)表2。隨著DL-TPOS增加,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度先上升后下降,在DL-TPOS含量為40%時(shí)達(dá)到最大值(13.72 MPa),與未加入DL-TPOS相比提高了4.6倍。從微觀形態(tài)結(jié)果分析可知,當(dāng)DL-TPOS含量低于40%時(shí),淀粉能比較均勻地分布在PPCMA基體中,且PPCMA與 DL-TPOS之間相容性的改善保證了淀粉分散相與 PPCMA基體相有較好的界面黏結(jié)力。當(dāng)DL-TPOS含量高于 40%時(shí),淀粉顆粒之間開始團(tuán)聚,淀粉尺寸變大,與PPCMA接觸的比表面積減少,導(dǎo)致界面結(jié)合力下降。此外,隨著 DL-TPOS含量的增加,復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率和沖擊強(qiáng)度都明顯下降。這是由于 DL-TPOS作為一種剛性粒子加入到PPCMA基體中,限制了基體的變形能力所引起的。

表2 PPC復(fù)合材料的力學(xué)性能Table 2 Mechanical properties of PPC composites

3 結(jié) 論

(1)PPCMA與淀粉之間會(huì)形成氫鍵作用,因此在PPCMA中加入淀粉會(huì)使得PPC復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度大幅度提高;氧化處理使淀粉中的部分羥基變成羰基,改善了淀粉與PPCMA基體間的界面相容性,因此與TPS相比,TPOS的加入可以增強(qiáng)PPC復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和沖擊強(qiáng)度,并使復(fù)合材料的儲(chǔ)能模量、損耗模量和復(fù)數(shù)黏度得到提高; DL對(duì)氧化淀粉的預(yù)處理減少了淀粉表面羥基的外露,降低了淀粉顆粒凝聚的概率,改善了分散效果,進(jìn)一步增強(qiáng)了復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度。

(2)隨著DL-TPOS含量的增加,PPC復(fù)合材料的儲(chǔ)能模量、損耗模量和復(fù)數(shù)黏度逐漸增大,熔融狀態(tài)下的類固性頻率區(qū)越來(lái)越寬,表現(xiàn)出更明顯的類固流動(dòng)行為;同時(shí),PPC復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度表現(xiàn)出先提高后降低的趨勢(shì),在 DL-TPOS含量為40%達(dá)到最大值 13.72 MPA,比未加入時(shí)提高了460%。

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