王 磊

(上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司，上海 200092)

厭氧消化處理污水污泥是國外最常用的污泥穩(wěn)定化方法之一。目前，美國有650 座集中厭氧消化設(shè)施，對污泥的處理量占污泥產(chǎn)量的58%;在整個(gè)歐洲共有超過36 000 座厭氧消化反應(yīng)器，對污泥的處理量占?xì)W洲總產(chǎn)泥量的40%～50%［1］。

然而，目前國內(nèi)污泥厭氧消化技術(shù)在理論研究、工藝設(shè)計(jì)和運(yùn)行管理等方面仍存在諸多問題，整體發(fā)展水平偏低。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，我國目前有約63 座城市污水處理廠建有或在建污泥厭氧消化設(shè)施，其中僅29 家的污泥厭氧消化系統(tǒng)正在運(yùn)行，沼氣產(chǎn)量也普遍低于設(shè)計(jì)值。運(yùn)行管理水平欠佳、沼氣產(chǎn)率和經(jīng)濟(jì)效益偏低是導(dǎo)致我國厭氧消化工藝應(yīng)用滯后的重要原因。我國污泥有機(jī)質(zhì)含量往往偏低，沼氣產(chǎn)率和利用率普遍不高，所產(chǎn)生的沼氣在滿足自身的加熱和攪拌能量需求后所剩無幾，這導(dǎo)致厭氧消化的能量回收優(yōu)勢并不明顯。

將污水污泥與餐廚垃圾聯(lián)合共消化可以克服污泥單獨(dú)消化時(shí)有機(jī)質(zhì)偏低、污泥可生化性差的問題，促進(jìn)物料的營養(yǎng)平衡，獲得更高的沼氣產(chǎn)量和經(jīng)濟(jì)效益［2］。然而，目前有關(guān)污泥與餐廚垃圾聯(lián)合厭氧消化的研究多集中于單相厭氧消化［3，4］，而采用兩相厭氧消化的研究報(bào)道較少。本研究利用污泥與餐廚垃圾進(jìn)行聯(lián)合兩相中溫厭氧消化，考察了不同水力停留時(shí)間(HRT)條件下產(chǎn)酸相和產(chǎn)甲烷相運(yùn)行效果，并對共消化效果及相分離效果進(jìn)行了討論分析，以期為實(shí)際工程應(yīng)用提供參考。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)裝置

兩相產(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷反應(yīng)器均為帶有水浴夾層的柱狀發(fā)酵罐，其中產(chǎn)酸反應(yīng)器總?cè)莘e為10 L，有效容積為7 L;產(chǎn)甲烷反應(yīng)器總?cè)莘e為40 L，有效容積為30 L。厭氧反應(yīng)器均采用機(jī)械攪拌，攪拌槳轉(zhuǎn)速維持在80 r/min;采用水浴加熱，通過水泵使恒溫水箱與水浴夾層里的水處于不斷循環(huán)狀態(tài)，維持反應(yīng)器內(nèi)溫度在(35 ±1)℃;采用濕式氣體流量計(jì)測定產(chǎn)氣體積，流量計(jì)后接集氣袋，用以收集沼氣測定組分。

1.2 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)所用初沉污泥和剩余污泥均取自上海市某污水處理廠污泥濃縮泵房，餐廚垃圾取自污水處理廠食堂，經(jīng)分揀、粉碎后添加自來水調(diào)節(jié)含水率至90%左右。試驗(yàn)中所用的餐廚垃圾、初沉污泥和剩余污泥均保存于4 ℃的冰箱中，其性質(zhì)如表1 所示。

試驗(yàn)中初沉污泥和剩余污泥按照1 ∶1的體積比混合，然后餐廚垃圾與混合污泥再按總固體(TS)為1 ∶1混勻后作為產(chǎn)酸相進(jìn)料，進(jìn)料的含固率控制在5%左右，有機(jī)物比例達(dá)到66.1%，此為較理想的厭氧消化基質(zhì)。

表1 底質(zhì)理化性質(zhì)Tab.1 Physical and Chemical properties of of Substrates

1.3 試驗(yàn)方案

試驗(yàn)分兩個(gè)階段進(jìn)行，第一階段為產(chǎn)酸試驗(yàn)(各反應(yīng)器均穩(wěn)定運(yùn)行42 d)，將餐廚垃圾與混合污泥按TS 比為1 ∶1混合作為產(chǎn)酸基質(zhì)，考察不同HRT(1、3、5 d)條件對產(chǎn)酸相有機(jī)物降解效果及揮發(fā)性脂肪酸(VFA)產(chǎn)量的影響，遴選出產(chǎn)酸相最佳的HRT。

第二階段為兩相產(chǎn)酸產(chǎn)甲烷試驗(yàn)(各反應(yīng)器均穩(wěn)定運(yùn)行61 d)，產(chǎn)酸相HRT 為上一階段所選出的最佳值，產(chǎn)酸相出泥作為產(chǎn)甲烷相進(jìn)泥，考察4 種不同HRT(5、10、20、30 d)條件對產(chǎn)甲烷相沼氣產(chǎn)量、有機(jī)物去除效果及運(yùn)行穩(wěn)定性。

1.4 分析方法

檢測項(xiàng)目及其測定方法如表2 所示。其中SCOD 和堿度測定前，需先將樣品在4 500 r/min 轉(zhuǎn)速下離心15 min，然后取上清液進(jìn)行測定。

表2 檢測項(xiàng)目和方法Tab.2 Method and Equipment of Testing

2 結(jié)果與分析

2.1 產(chǎn)酸相分析

在產(chǎn)酸相中，進(jìn)泥中的SCOD 和VS 水解溶出的SCOD(兩者之和記作總SCOD)一部分轉(zhuǎn)化成了VFA，還有一少部分轉(zhuǎn)化成甲烷、二氧化碳等進(jìn)入了氣相，剩余的仍以水解產(chǎn)物的形式留在了污泥中。因此，產(chǎn)酸相酸化效果可以用VFA(折算成COD)占總SCOD 的比例(酸化率)來表示，酸化率越高，則可為后續(xù)產(chǎn)甲烷相提供越多的基質(zhì)。在HRT 為1 ～5 d 的條件下，水解酸化產(chǎn)物分布情況，如圖1 所示。VFA 占總SCOD 比例隨著HRT 的增加而提高，當(dāng)HRT 為5 d 時(shí)VFA 所占比例達(dá)到最大值55%。

圖1 HRT 對水解酸化產(chǎn)物分布的影響Fig.1 Effect of HRT on Metabolic Production Distribution in Acidogenic Phase

在酸化階段，水解過程產(chǎn)生的小分子溶解性有機(jī)物在產(chǎn)酸菌細(xì)胞內(nèi)被轉(zhuǎn)化為以乙酸、丙酸、丁酸等揮發(fā)酸為主的末端產(chǎn)物。在HRT 為1 ～5 d 的條件下，產(chǎn)酸相中VFA 產(chǎn)量及組分比例如表3 所示，HRT 越多產(chǎn)酸反應(yīng)器出泥中VFA 含量越高，當(dāng)HRT 為5 d 時(shí)出泥中VFA 濃度最高為5 979 mg/L。在HRT 為1、3 和5 d 的條件下，乙酸、丙酸和丁酸含量分別為27.9% ～31.8%、27.0% ～33.4% 和20.6%～23.8%，各種揮發(fā)酸組分所占比例均沒有超過50%，產(chǎn)酸相沒有呈現(xiàn)出明顯占優(yōu)的發(fā)酵產(chǎn)物，產(chǎn)酸發(fā)酵類型為混合型發(fā)酵。

表3 產(chǎn)酸相VFA 產(chǎn)量及組分比例Tab.3 VFA Production and Distribution in Acidogenic Phase

產(chǎn)甲烷菌代謝速率受基質(zhì)的種類影響，乙酸能夠直接被產(chǎn)甲烷菌利用，乙醇和丁酸能夠很快被產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸菌轉(zhuǎn)化為乙酸以供產(chǎn)甲烷菌利用，而丙酸被產(chǎn)甲烷菌利用的速率則較慢，在有機(jī)負(fù)荷較大時(shí)會在產(chǎn)甲烷相中積累，降低產(chǎn)甲烷系統(tǒng)的pH 甚至導(dǎo)致系統(tǒng)崩潰。因此，產(chǎn)酸相工藝參數(shù)的選擇應(yīng)以產(chǎn)酸相的揮發(fā)酸產(chǎn)量高且揮發(fā)酸組分有利于產(chǎn)甲烷菌的轉(zhuǎn)化利用為原則。在HRT 為1 ～5 d 條件下，產(chǎn)酸相HRT 為5 d 時(shí)VFA 產(chǎn)量最高、酸化效果最佳且揮發(fā)酸中丙酸含量較小。因此，選擇產(chǎn)酸相HRT為5 d，并利用產(chǎn)酸相出泥作為產(chǎn)甲烷相進(jìn)泥進(jìn)行后續(xù)產(chǎn)甲烷試驗(yàn)。

東北航線經(jīng)俄羅斯北部海域，由太平洋進(jìn)入白令海峽，依次途經(jīng)楚科奇海、東西伯利亞海、拉普捷夫海、喀拉海、巴倫支海至摩爾曼斯克港[8]，因航線環(huán)境和破冰船的限制，目前適航船舶主要是阿芙拉船型。海冰是影響東北航線通航的重要因素。

2.2 產(chǎn)甲烷相分析

2.2.1 沼氣產(chǎn)量

在HRT 為5 ～30 d 的條件下，產(chǎn)甲烷相沼氣產(chǎn)量如表4 所示。隨著HRT 的增加，有機(jī)負(fù)荷逐步減小，產(chǎn)甲烷速率也相應(yīng)降低，單位體積進(jìn)料產(chǎn)沼氣量卻逐步提高，這是由于HRT 增加后，進(jìn)料降解更加充分，有機(jī)物去除更加徹底的緣故。在餐廚垃圾與污水污泥TS 比為1 ∶1的條件下，HRT 由5 d 逐步增加至30 d，產(chǎn)甲烷速率由2.1 降至0.5 L/L·d，單位體積進(jìn)料產(chǎn)沼氣量由14.3 逐步提高至22.0 L/L。由表4 可知甲烷含量高達(dá)69.7%～73.4%。

表4 產(chǎn)甲烷相沼氣產(chǎn)量Tab.4 Biogas Production in Methanogenic Phase

在HRT 為5 ～30 d 的條件下，兩相系統(tǒng)有機(jī)負(fù)荷為1.0 ～3.6 g VS/L·d，甲烷產(chǎn)率達(dá)到0.58 ～0.70 L/g VS去除。付勝濤等［4］利用污水污泥和廚余垃圾(TS 比為1 ∶1)單相中溫厭氧共消化，進(jìn)料有機(jī)負(fù)荷為1.4 ～4.1 g VS/L·d 與本研究相近，甲烷產(chǎn)率卻僅有0.41 ～0.46 L /g VS去除，低于本研究所得的甲烷產(chǎn)率，這表示與單相厭氧消化系統(tǒng)相比，兩相系統(tǒng)具有更高的產(chǎn)甲烷效率。

2.2.2 有機(jī)物去除效果

考慮到產(chǎn)酸相和產(chǎn)甲烷相對有機(jī)物均有一定的分解代謝作用，本研究綜合產(chǎn)酸和產(chǎn)甲烷兩過程，統(tǒng)籌分析兩相系統(tǒng)的有機(jī)物去除效果。在產(chǎn)酸相HRT 為5 d、產(chǎn)甲烷相HRT 為5 ～30 d 的條件下，兩相厭氧消化系統(tǒng)的有機(jī)物去除效果如表5 所示。當(dāng)兩相系統(tǒng)HRT 由10 d 逐步增加至25 d 時(shí)，TCOD 去除率由46. 5% 逐步提高至60. 8%，VS 去除率由54.9%提高至64. 7%。不同工況下產(chǎn)甲烷相對SCOD 的降解都比較徹底，出泥SCOD 僅為0. 8 ～1.2 g/L，SCOD 去除率達(dá)到89.8%～93.4%。

表5 兩相厭氧消化系統(tǒng)有機(jī)物去除效果Tab.5 Organic Pollutants Removal Effect of the Two-phase Anaerobic Digestion System

2.2.3 運(yùn)行穩(wěn)定性

雖然產(chǎn)酸相出泥pH 低至4.6 ～5.5，但產(chǎn)甲烷過程中隨著VFA 的消耗pH 有所回升，不同HRT條件下4 個(gè)產(chǎn)甲烷反應(yīng)器的pH 為7.3 ～7.4，無需任何酸堿試劑調(diào)節(jié)即可維持在理想的產(chǎn)甲烷范圍內(nèi)。堿度可以緩沖厭氧消化系統(tǒng)pH 的波動，維持產(chǎn)甲烷相的穩(wěn)定運(yùn)行，理想的堿度(以CaCO3計(jì))范圍是2 000 ～5 000 mg/L［5］。在HRT 為5 ～30 d的條件下，各產(chǎn)甲烷系統(tǒng)的堿度均大于3 000 mg/L，表明各產(chǎn)甲烷反應(yīng)器緩沖能力良好。VFA/堿度是評價(jià)厭氧消化系統(tǒng)穩(wěn)定性的重要指標(biāo)，當(dāng)VFA /堿度＜0.3 ～0. 4 時(shí)，系統(tǒng)酸化風(fēng)險(xiǎn)較小，穩(wěn)定性高［6］。不同工況下各產(chǎn)甲烷反應(yīng)器的VFA /堿度值僅為0.12 ～0.20，具體如表6 所示，均呈現(xiàn)出良好的穩(wěn)定性，且隨著HRT 的增長，系統(tǒng)穩(wěn)定性逐漸增強(qiáng)。

表6 產(chǎn)甲烷相VFA 和堿度Tab.6 VFA and Alkalinity in Methanogenic Phase

在HRT 為20 和30 d 的條件下，產(chǎn)甲烷反應(yīng)器有機(jī)物去除率和甲烷產(chǎn)量相差不大，且均遠(yuǎn)高于其他HRT(5、10 d)時(shí)。較短的HRT 意味著更高的處理效果、更小的反應(yīng)器體積及更好的經(jīng)濟(jì)性。因此，在產(chǎn)酸相HRT 為5 d 的條件下，產(chǎn)甲烷相最佳HRT為20 d。

2.3 污泥與餐廚垃圾共消化效果分析

在沼氣產(chǎn)量方面，本研究中利用污泥與餐廚垃圾共消化產(chǎn)沼氣，進(jìn)料含水率為95%～96%，當(dāng)兩相系統(tǒng)HRT 為25 ～35 d 時(shí)，單位體積進(jìn)料產(chǎn)沼氣量高達(dá)18.1～22.0 L/L。而污水污泥(含水率96%)單獨(dú)厭氧消化時(shí)，產(chǎn)生的沼氣量一般為8 ～12 倍污泥量［7］。污泥與餐廚垃圾聯(lián)合厭氧消化可以顯著提高沼氣產(chǎn)量，獲取更高的經(jīng)濟(jì)效益。

在有機(jī)物去除效果方面，本研究中利用污泥與餐廚垃圾共消化，兩相系統(tǒng)VS 去除率達(dá)到54.9%～64.7%，而污水污泥單獨(dú)厭氧消化VS 去除率一般為40%左右［8，9］。污泥與餐廚垃圾共消化時(shí)VS 去除率與污泥單獨(dú)厭氧消化相比明顯提高，這可能是由于污泥中所添加的餐廚垃圾更易于降解的緣故。然而，所觀察到的現(xiàn)象并不能說明與單獨(dú)厭氧消化相比，共消化時(shí)污泥自身有機(jī)質(zhì)降解效果是否有提高。因此，有必要分別對餐廚垃圾和污水污泥進(jìn)行單獨(dú)厭氧消化，并將消化效果與共消化進(jìn)行對比，以探討共消化對污泥自身有機(jī)質(zhì)降解效果的影響。

在系統(tǒng)穩(wěn)定性方面，本研究中利用污泥與餐廚垃圾共消化，獲得了穩(wěn)定的運(yùn)行效果，兩相均無需外加試劑調(diào)節(jié)pH。而餐廚垃圾由于有機(jī)物含量高，單獨(dú)厭氧消化容易發(fā)生酸積累和代謝產(chǎn)物反饋抑制現(xiàn)象。Beno 等［10］對廚余垃圾和蔬菜垃圾進(jìn)行單獨(dú)厭氧消化，出現(xiàn)了明顯的酸積累現(xiàn)象，氣體產(chǎn)量很低，其中甲烷含量僅有5%。污泥與餐廚垃圾共消化，可以克服餐廚垃圾單獨(dú)消化所存在的問題，降低厭氧消化系統(tǒng)控制復(fù)雜性。

本研究中污泥與餐廚垃圾直接混合后作為產(chǎn)酸相進(jìn)泥，當(dāng)產(chǎn)酸相HRT 為5 d 時(shí)揮發(fā)酸產(chǎn)量和酸化率最高，但5 d 的HRT 對產(chǎn)酸相來說偏長，在實(shí)際工程中可能導(dǎo)致產(chǎn)酸罐體積偏大，制約經(jīng)濟(jì)效益。污水污泥有機(jī)質(zhì)含量低，酸化效果可能不明顯;此外，有分析認(rèn)為污泥與餐廚垃圾兩者厭氧消化產(chǎn)沼氣的高峰并不一致，餐廚垃圾的產(chǎn)氣高峰可能滯后，因此在產(chǎn)酸相可僅對餐廚垃圾進(jìn)行單獨(dú)預(yù)酸化，再將酸化產(chǎn)物與污泥混合進(jìn)入產(chǎn)甲烷相進(jìn)行共消化，以降低產(chǎn)酸反應(yīng)器體積，其技術(shù)可行性和工藝控制參數(shù)有待進(jìn)一步探究。

2.4 相分離效果分析

產(chǎn)酸菌世代周期短，適宜在酸性條件下生存代謝;而產(chǎn)甲烷菌世代周期較長，適宜在pH 為6.8 ～7.4 范圍內(nèi)生存代謝。把產(chǎn)酸相和產(chǎn)甲烷相分離，可以分別為產(chǎn)酸菌和產(chǎn)甲烷菌創(chuàng)造最佳的生存環(huán)境。兩相分離常用的方法是將動力學(xué)控制法和物理化學(xué)法中的pH 調(diào)節(jié)法相結(jié)合，即控制產(chǎn)酸相在較短的HRT 條件下運(yùn)行的同時(shí)，調(diào)節(jié)其pH 在酸性(4.0 ～6.5)范圍內(nèi)。本研究中利用污泥與餐廚垃圾兩相厭氧共消化，產(chǎn)酸相HRT 為1 ～5 d，產(chǎn)甲烷相HRT 為5 ～30 d，在無需任何外加酸堿試劑調(diào)節(jié)的情況下，產(chǎn)酸相和產(chǎn)甲烷相pH 就能分別維持在4.6 ～5.5 和7.3 ～7.4，基本實(shí)現(xiàn)了產(chǎn)酸相和產(chǎn)甲烷相的分離。

然而，通過動力學(xué)控制實(shí)現(xiàn)相分離并不意味著產(chǎn)酸發(fā)酵菌群與產(chǎn)甲烷菌群的安全分離，產(chǎn)酸相中仍有可能存在產(chǎn)甲烷菌。本研究中，不同HRT(1、3和5 d)的條件下產(chǎn)酸相產(chǎn)生的氣體中均有甲烷檢出，甲烷含量為4.5%～11.5%，即使HRT 縮短至1 d，產(chǎn)酸相產(chǎn)生的氣體中甲烷含量仍然達(dá)到4.5%。然而，兩相系統(tǒng)仍取得了高效的消化效果，最大VS去除率和沼氣產(chǎn)率分別達(dá)到64.70%和0.98 L /g VS去除。高廷耀等［11］以污泥為基質(zhì)研究兩相系統(tǒng)運(yùn)行效果也觀察到了類似的現(xiàn)象，這表明在產(chǎn)酸相存在輕微的產(chǎn)甲烷作用并不影響有機(jī)物的水解和發(fā)酵，同樣也不影響兩相系統(tǒng)的運(yùn)行性能，把抑制產(chǎn)酸相產(chǎn)甲烷菌活性作為兩相系統(tǒng)運(yùn)行成功與否標(biāo)志的做法有待商榷。

張錄等［12］研究發(fā)現(xiàn)(如表7)，即使兩相系統(tǒng)并未實(shí)現(xiàn)徹底的相分離，產(chǎn)甲烷相中產(chǎn)甲烷菌的數(shù)量仍然要比產(chǎn)酸相多一個(gè)數(shù)量級，而產(chǎn)酸相中同型產(chǎn)乙酸菌和丁酸產(chǎn)乙酸菌則明顯多于產(chǎn)甲烷相，蛋白質(zhì)分解菌、淀粉分解菌及纖維素分解菌等菌群數(shù)量則相差不大。這表明相分離并沒有將產(chǎn)酸微生物與產(chǎn)甲烷微生物截然分開，只是通過對運(yùn)行參數(shù)的控制，限制了產(chǎn)酸相中產(chǎn)甲烷菌的增殖、強(qiáng)化了產(chǎn)酸菌群功能，同時(shí)增加了產(chǎn)甲烷相中產(chǎn)甲烷菌的數(shù)量。

表7 產(chǎn)甲烷罐和產(chǎn)酸罐各菌群數(shù)量Tab.7 Bacterium Population of Methanogenic and Acidogenic Reactors

值得注意的是，產(chǎn)甲烷相中由丙酸產(chǎn)氫產(chǎn)乙酸菌的菌群數(shù)量也要比產(chǎn)酸相多一個(gè)數(shù)量級，這表明產(chǎn)甲烷相中較低的氫分壓環(huán)境有利于丙酸的轉(zhuǎn)化降解，這也解釋了兩相系統(tǒng)可以在一定程度上克服丙酸積累的原因。本研究中產(chǎn)酸相出泥丙酸含量雖然高達(dá)27.0%～33.4%，但后續(xù)產(chǎn)甲烷相對丙酸的轉(zhuǎn)化利用均比較徹底，不同HRT 的條件下產(chǎn)甲烷相pH 都穩(wěn)定在7.1 ～7.2，出泥中VFA 含量均不超過600 mg/L，沒有發(fā)現(xiàn)丙酸積累現(xiàn)象。

3 結(jié)論

(1)當(dāng)產(chǎn)酸相HRT 為5 d 時(shí)，產(chǎn)酸反應(yīng)器揮發(fā)酸產(chǎn)量最高，且丙酸含量較小，產(chǎn)酸效果最優(yōu)。

(2)當(dāng)產(chǎn)甲烷相HRT 為20 d 時(shí)，產(chǎn)甲烷反應(yīng)器運(yùn)行效果較佳，單位體積進(jìn)泥(96%含水率)產(chǎn)沼氣量達(dá)到20.4 L/L、沼氣產(chǎn)率為0.69 L/g VS去除、甲烷含量為71.3%、VS 去除率為64.7%。

(3)與餐廚垃圾和污水污泥分別單獨(dú)厭氧消化相比，兩者聯(lián)合厭氧消化沼氣產(chǎn)量、有機(jī)物去除效果及運(yùn)行穩(wěn)定性均有顯著提高。

(4)本研究采用動力學(xué)控制方法即可基本實(shí)現(xiàn)產(chǎn)酸相和產(chǎn)甲烷相的分離，雖然產(chǎn)酸相仍存在輕微的產(chǎn)甲烷作用，但并不影響有機(jī)物的水解和酸化，也不影響兩相系統(tǒng)的運(yùn)行效果。

［1］孫曉.高含固率污泥厭氧消化系統(tǒng)的啟動方案與試驗(yàn)［J］.凈水技術(shù)，2012，31(3):78-82.

［2］廖燕.市政污泥與餐廚垃圾混合共厭氧消化性能研究［D］. 南寧:廣西大學(xué)，2012.

［3］鄧國平，任玉森，李杰偉，等. 餐廚垃圾市政污泥聯(lián)合厭氧消化處理技術(shù)［J］.環(huán)境工程技術(shù)學(xué)報(bào)，2013，3(2):179-182.

［4］付勝濤，嚴(yán)曉菊，付英，等.污水廠污泥和廚余垃圾的混合中溫厭氧消化［J］. 哈爾濱商業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2007，23(1):32-39.

［5］張立國.中溫兩相厭氧消化處理低有機(jī)質(zhì)剩余污泥效能研究［D］.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2008.

［6］Sanchez E，Borja R，Travieso L，et al. Effect of organic loading rate on the stability，operational parameters and performance of a secondary upflow anaerobic sludge bed reactor treating piggery waste［J］. Bioresource Technology，2005，96(3):335-344.

［7］北京市市政工程設(shè)計(jì)研究總院. 給水排水設(shè)計(jì)手冊［M］. 第二版第5 冊.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2004.

［8］尹軍，趙純廣，張立國.混合污泥中溫兩相厭氧消化中試的啟動試驗(yàn)［J］.中國環(huán)境科學(xué)，2008，28(12):1100-1104.

［9］李志東，李娜，魏莉，等.污泥投配率對污泥中溫厭氧消化效果影響的試驗(yàn)研究［J］. 環(huán)境污染與防治，2007，29 (7):530-532.

［10］Beno Z，Boran J，Houdkova L，et al. Co-fermentation of kitchen waste with sewage sludge ［M］. Rome:Chemical Engineering Transactions，2009.

［11］高廷耀，周恭明，周增炎.污泥兩相和單相厭氧消化性能比較研究［J］.同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)，1997，25(6):629-633.

［12］張錄，徐潔泉.沼氣兩步發(fā)酵工藝微生物生態(tài)學(xué)研究［J］. 中國沼氣，1989，7(1):9-12.