劉 仔,李艷臣

(1 哈爾濱工程大學(xué)航天與建筑工程學(xué)院,哈爾濱 150001;2 上海衛(wèi)星裝備研究所,上海 200240)

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五種顆粒平均直徑計算方法模擬研究

劉 仔1,李艷臣2

(1 哈爾濱工程大學(xué)航天與建筑工程學(xué)院,哈爾濱 150001;2 上海衛(wèi)星裝備研究所,上海 200240)

為了確定更加合理的顆粒平均直徑計算方法,文中分別模擬研究了多尺寸分布與單尺寸分布的發(fā)動機(jī)內(nèi)流場與性能參數(shù)的差異。采用高雷諾數(shù)條件下的k-ε湍流模型與顆粒軌道模型進(jìn)行數(shù)值模擬。模擬結(jié)果表明,5種顆粒平均直徑計算方法得到的單尺寸分布的計算結(jié)果與多尺寸分布的計算結(jié)果均存在偏差。采用質(zhì)量平均法與體積表面積平均法求解顆粒平均直徑較好,而線性平均法不宜采用。

顆粒軌道模型;質(zhì)量平均法;體積表面積平均法;線性平均法

0 引言

兩相流動在固體火箭發(fā)動機(jī)內(nèi)普遍存在,研究發(fā)動機(jī)內(nèi)的兩相流場對發(fā)動機(jī)的合理設(shè)計具有重大的意義,因此國內(nèi)外通過數(shù)值模擬對固體火箭發(fā)動機(jī)內(nèi)的兩相流場與發(fā)動機(jī)性能參數(shù)進(jìn)行了大量的研究工作[1-6]。發(fā)動機(jī)中的顆粒存在粒徑的顆粒數(shù)分布和粒徑的顆粒質(zhì)量分布兩種多尺寸分布[7]。雖然多尺寸分布計算結(jié)果優(yōu)于單尺寸分布計算結(jié)果[8],但是當(dāng)采用多尺寸分布進(jìn)行數(shù)值計算時,會導(dǎo)致計算機(jī)的計算量成倍增加,導(dǎo)致計算效率會降低,因此為了縮短計算機(jī)的計算時間,一般數(shù)值模擬中都采用單尺寸分布代替多尺寸分布。目前能夠代替多顆粒的單顆粒直徑計算方法有5種,研究5種方法中哪種方法計算得到的發(fā)動機(jī)性能與兩相流場最接近多尺寸分布具有較大的工程實(shí)際意義。

1 數(shù)值計算方法

1.1 氣相控制方程與湍流模型選擇

氣相控制方程的通用形式為:

(1)

其中:φ是任意獨(dú)立變量;Γφ是輸運(yùn)系數(shù);Sφ是氣相源項;Spφ是氣相與顆粒之間相互作用源項。在進(jìn)行數(shù)值模擬過程中,文中選擇RNGk-ε模型兩方程湍流模型,采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)法對發(fā)動機(jī)壁面進(jìn)行處理。

1.2 顆粒相控制方程

連續(xù)方程:

(2)

其中:A是發(fā)動機(jī)的通道面積;vkn是垂直于通道截面的顆粒分速度。

在i方向上的動量方程:

(3)

其中:τrk是顆粒相的動量弛豫時間;gi是重力加速度在i方向上的分量。

能量方程:

(4)

其中,在方程的右邊分子中的第一項是顆粒與氣相之間對流換熱,而后一項是顆粒與氣相之間的輻射換熱。TR是輻射溫度,εp是發(fā)射率,σ是玻爾茲曼常數(shù),ck是顆粒的比熱。

1.3 物理模型與邊界條件

計算模型如圖1所示。其中兩相流中的顆粒相為Al2O3,氣相為推進(jìn)劑燃燒產(chǎn)生的燃?xì)?。Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為25.0%,密度為3 960.0 kg/m3,比熱為1 408.0 J/(kg·K);燃?xì)獾亩▔罕葻釣? 811.0 J/(kg·K),相對原子質(zhì)量為20.174,比熱比k為1.226。其中入口a設(shè)定為質(zhì)量流量入口,燃?xì)馀c顆粒的質(zhì)量流量為4.0 kg/s,顆粒與燃?xì)獾臏囟仍O(shè)定為3 200.0 K,壁面b設(shè)置為無滑移壁面,顆粒與壁面之間的作用設(shè)置為反彈,對稱軸c設(shè)置為對稱邊界,出口d設(shè)置為壓力出口。

圖1 物理模型

2 算例驗(yàn)證

文中對文獻(xiàn)[9]的數(shù)據(jù)進(jìn)行模擬對比。圖2給出了文中與文獻(xiàn)中顆粒的分布對比,驗(yàn)證了文中計算方法的合理性與正確性。

圖2 顆粒直徑為3.90 μm時噴管中的無顆粒區(qū)對比

3 不同顆粒平均直徑計算方法

其中對多顆粒進(jìn)行求解平均直徑計算方法有5種[7],包括線性平均法、表面積平均法、體積平均法、體積表面積平均法和質(zhì)量平均法。選取平均直徑計算方法的原則是按照顆粒平均直徑計算所得的結(jié)果應(yīng)該與按多尺寸分布計算所得的結(jié)果相近,因此需要根據(jù)具體問題合理的選擇顆粒平均直徑,下面給出5種顆粒平均半徑計算方法的計算公式。

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

文中采用文獻(xiàn)[7]中給出的某種多尺寸分布,其中多尺寸分布規(guī)律如表1。利用5種顆粒平均直徑計算方法對該多尺寸分布進(jìn)行平均直徑的計算,其中得到的5種顆粒平均直徑計算結(jié)果如表2。

表1 多尺寸分布

表2 不同計算方法的計算結(jié)果

4 計算結(jié)果分析

圖3與圖4給出了5種不同的單尺寸分布與多顆粒分布下發(fā)動機(jī)軸線上的氣相馬赫數(shù)與溫度分布。由圖3可知,發(fā)動機(jī)軸線上的氣相馬赫數(shù)在噴管收斂段之前5種方法得到的結(jié)果與多尺寸分布的結(jié)果基本一致,但在噴管的擴(kuò)張段內(nèi)氣相馬赫數(shù)存在偏差。因?yàn)樵诎l(fā)動機(jī)擴(kuò)張段內(nèi)顆粒在軸線上的積聚數(shù)量相差較大,則顆粒對氣相的膨脹抑制作用很強(qiáng),同時顆粒對氣相的對流換熱作用也很強(qiáng)。5種平均直徑計算方法得到的結(jié)果均偏大,其中線性平均法、表面積平均法、體積平均法、體積表面積平均法和質(zhì)量平均法的計算結(jié)果偏差依次減小。由圖4可知,在發(fā)動機(jī)燃燒室和噴管收斂段內(nèi)5種計算方法得到的軸線氣相溫度基本一致,偏差較大的位置在噴管的擴(kuò)張段內(nèi),其中5種方法的計算結(jié)果在噴管的擴(kuò)張段均偏小。因?yàn)轭w粒直徑較大時顆粒的隨流性差,向發(fā)動機(jī)軸線積聚的數(shù)量越多,對氣相的傳熱量也越大。質(zhì)量平均法計算結(jié)果與多尺寸分布結(jié)果最接近,其次是體積表面積平均法和體積平均法,線性平均計算結(jié)果偏差最大。通過氣相馬赫數(shù)與溫度的比較分析得,5種方法中質(zhì)量平均法計算效果更好,其次是體積表面積平均法,模擬效果最差的是線性平均法。

推力F是固體火箭發(fā)動機(jī)的主要性能參數(shù)[10]。表3給出了多尺寸分布與5種顆粒平均直徑計算方法得到的發(fā)動機(jī)推力。由表3可知,多尺寸分布計算得到的推力介于體積表面積平均法與質(zhì)量平均法之間,其中質(zhì)量平均法的計算結(jié)果偏小,而體積表面積平均法的計算結(jié)果偏大,因此更好的顆粒平均直徑值介于以上兩種方法計算結(jié)果之間?？梢詫σ陨蟽煞N方法得到的平均直徑進(jìn)行求算術(shù)平均值能夠使計算結(jié)果更加接近多尺寸分布結(jié)果。5種計算方法中線性平均法的計算結(jié)果偏差最大,因此對于計算發(fā)動機(jī)推力時一般不宜采用。

圖4 發(fā)動機(jī)軸線氣相溫度

表3 單尺寸與多尺寸分布計算推力比較

推力系數(shù)Cf是表征噴管性能的參數(shù)[10],其中Cf=F/(PcAt)。表4給出了多尺寸分布與5種顆粒平均直徑計算方法得到的發(fā)動機(jī)推力系數(shù)。由表4可知,多尺寸分布計算得到的推力系數(shù)介于體積表面積平均法與質(zhì)量平均法之間,其中質(zhì)量平均法的計算結(jié)果偏小,而體積表面積平均法的計算結(jié)果偏大,因此更好的顆粒平均直徑大小介于以上兩種方法計算結(jié)果之間?？梢詫σ陨蟽煞N方法得到的平均直徑進(jìn)行求算術(shù)平均值能夠使計算結(jié)果更加接近多尺寸分布結(jié)果。5種計算方法中線性平均法的計算結(jié)果偏差最大,因此對于計算發(fā)動機(jī)推力系數(shù)時一般不宜采用。

表4 單尺寸與多尺寸分布計算推力系數(shù)比較

5 結(jié)論

通過采用5種不同的單尺寸分布與多尺寸分布對固體火箭發(fā)動機(jī)內(nèi)的兩相流場進(jìn)行模擬研究,得到了5種不同的單尺寸分布與多尺寸分布計算得到的發(fā)動機(jī)的內(nèi)流場、推力與推力系數(shù)。模擬結(jié)果表明,發(fā)動機(jī)軸線上的氣相馬赫數(shù)與溫度質(zhì)量平均法的計算結(jié)果最接近多尺寸分布,其次是體積表面積平均法,偏差最大是線性平均法。多尺寸分布計算得到的發(fā)動機(jī)推力與推力系數(shù)均介于體積表面積平均法與質(zhì)量平均法得到的單尺寸分布計算結(jié)果之間,質(zhì)量平均法得到的結(jié)果均偏小,體積表面積平均法得到的結(jié)果均偏大,最好的平均直徑值介于以上兩種平均直徑之間。其中線性平均法計算結(jié)果偏差最大,因此一般在計算發(fā)動機(jī)性能參數(shù)時不宜采用。

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LIU Zai1,LI Yanchen2

(1 College of Aerospace and Civil Engineering, Harbin Engineering University, Harbin 150001, China; 2 Shanghai Institute of Spacecraft Equipment, Shanghai 200240, China)

To determine more reasonable calculation method for average particle diameter, the differences of internal flow field and performance of solid rocket motor in multi-size and sin gle-size distribution conditions were separately simulated. Numerical simulation usin gk-εturbulence under high Reynolds number and particle trajectory model was introduced. It shows that the results calculated by multi-size distribution are different from that of sin gle size distribution obtained through five calculation methods for average particle diameter. Mass average method and averaging method in volume and surface area are better to calculate particle average diameter, while linear average method should not be used.

particle trajectory model; mass average method; averaging method in volume and surface area; linear average method

2014-07-11

劉仔(1991-),男,四川鄰水人,學(xué)士,研究方向:固體火箭發(fā)動機(jī)內(nèi)的流動、傳熱與燃燒。

V435

A

Simulation Research of Five Average Particle Diameter Calculation Methods