何軍保, 周志杰, 高一祺, 陳華偉

(南京工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院, 江蘇 南京　210000)

FRP管約束混凝土柱抗側(cè)向沖擊能力實(shí)驗(yàn)

何軍保, 周志杰, 高一祺, 陳華偉

(南京工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院, 江蘇 南京210000)

摘要:針對FRP管約束混凝土柱的抗側(cè)向承載能力進(jìn)行了系統(tǒng)研究,通過在FRP管約束混凝土柱的側(cè)向施加靜壓載荷,對實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析可知:在不同F(xiàn)RP管壁厚、縱橫向纖維比例以及填充混凝土與否的情況下,FRP管柱以及FRP管約束混凝土柱試件呈現(xiàn)完全不同的破壞模式.由實(shí)驗(yàn)得出的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線和FRP混凝土柱所能承受的最大靜壓載荷數(shù)據(jù),可以作為進(jìn)一步對動態(tài)沖擊下FRP混凝土柱的研究基礎(chǔ).

關(guān)鍵詞:FRP管柱; FRP管約束混凝土柱; 縱橫向纖維比例; 抗側(cè)向沖擊

航道用防撞樁類型有鋼筋混凝土樁、預(yù)應(yīng)力混凝土樁、鋼管樁和木樁等. 但由于海水侵蝕和沿海沿江惡劣環(huán)境的影響使得混凝土易開裂且鋼筋易銹蝕, 使此類防撞結(jié)構(gòu)耐久性出現(xiàn)問題[1]. 而纖維增強(qiáng)復(fù)合材料輕質(zhì)高強(qiáng), 耐腐蝕性和耐久性好, 可抵抗不同環(huán)境下的腐蝕,這是傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)材料難以比擬的[2]. 但FRP材料也有自身的缺點(diǎn), 如價格高、彈性模量較低等. 因此需將FRP材料和其他一種或多種傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)材料(如混凝土、鋼等)組合起來形成FRP組合結(jié)構(gòu).FRP組合結(jié)構(gòu)可充分發(fā)揮各組分材料的優(yōu)點(diǎn), 表現(xiàn)出更好的性能[3]. 該種材料能為工程領(lǐng)域提供輕質(zhì)、高強(qiáng)、抗沖擊、耐腐蝕的高性能防撞結(jié)構(gòu), 且該種FRP混凝土柱施工簡單, 可在施工地點(diǎn)將拌制好的混凝土現(xiàn)場澆灌進(jìn)做好的FRP管中. 黃龍男等進(jìn)行了GFRP管約束混凝土的試驗(yàn)研究, 并依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果建立了GFRP管混凝土柱軸心受壓本構(gòu)模型. 魯國昌等考慮FRP管承受壓力造成約束模量降低的影響, 提出一種考慮FRP管在軸向和環(huán)向受力情況下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系分析模型[4-5]. 所以,對FRP混凝土結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能和其他性能方面的研究是有實(shí)際意義和需要的. 1995年美國Mirmira和Shahawy首次提出將復(fù)合材料管約束混凝土柱(簡稱CFFT)(圖1)應(yīng)用于橋墩這種結(jié)構(gòu)體系[6].

圖1　典型FRP管約束混凝土結(jié)構(gòu)截面圖

本文主要討論由FRP管材料和混凝土填充物形成的FRP管約束混凝土柱在靜壓力載荷下的抗側(cè)向沖擊性能,實(shí)驗(yàn)測出 FRP管約束混凝土柱的側(cè)向受壓力和位移的相應(yīng)變化情況并給出力與位移關(guān)系.

1實(shí)驗(yàn)概況

1.1試件設(shè)計

本實(shí)驗(yàn)共有12個FRP約束混凝土柱試件,分成6組進(jìn)行實(shí)驗(yàn)對照,每組有兩個相同的試件.本實(shí)驗(yàn)的主要設(shè)計參數(shù)包括FRP管壁厚(本實(shí)驗(yàn)的試件FRP管壁厚度均為2 mm)、FRP管的直徑和長度、FRP纖維縱橫向的纏繞比例、FRP管填充混凝土(填充的混凝土等級相同均為 C60)與不填充混凝土.所采用的FRP管為聚酯纖維管,尺寸分別為外徑142 mm、壁厚2 mm、長度750 mm和外徑110 mm、壁厚2 mm、長度700 mm兩種類型.通過控制變量法[7],分別分析FRP管壁厚、FRP縱橫向纖維比例以及是否填充混凝土,對FRP管柱與FRP混凝土柱試件的破壞模式的影響.試件具體參數(shù)見表 1.

表1　試件參數(shù)

注: 試件的命名方法:①試件名的第一個字母代表試件的種類.“A”代表外徑110 mm、壁厚2 mm、長度700 mm尺寸的FRP混凝土柱;“B”代表外徑142 mm、壁厚2 mm、長度750 mm尺寸的FRP混凝土柱.②試件名的第二個字母代表試件是否填充混凝土.“H”代表未填充混凝土;“S”代表FRP管填充了混凝土.③試件名第二個字母后的數(shù)字和破折號組合代表FRP纖維縱橫向比例.“1-1”代表纖維縱橫向比例為1∶1.

1.2試件的加工制作

在FRP管的空隙澆注混凝土,并進(jìn)行振搗搗實(shí),澆注混凝土?xí)r應(yīng)使混凝土面略高于FRP管表面.試件端部找平.待混凝土養(yǎng)護(hù)好后,用角磨機(jī)將混凝土磨至試件上端面齊平.在FRP管外側(cè)近支座處、端部和中部貼兩向應(yīng)變片,即在FRP管的外側(cè)環(huán)向和縱向貼應(yīng)變片. 根據(jù)FRP圓管的圖形對稱,所以只需在其環(huán)向180°弧面上每隔45°貼一對應(yīng)變片即可[8].

1.3加載方案和測量裝置

側(cè)向抗壓試驗(yàn)主要考察試件的縱、橫向位移及約束混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線等.對于FRP管約束混凝土試件,本次試驗(yàn)主要測試試件的橫向承載力、FRP管的縱向及環(huán)向應(yīng)變.分別在FRP管柱和FRP約束混凝土管近支座處、端部和中部間隔45°處共5處貼縱向及環(huán)向應(yīng)變片,以測量該截面處的縱向應(yīng)變和環(huán)向應(yīng)變.此外,在試件的端部和中部正上方處各設(shè)置1個位移計,以測量橫向位移.量測裝置如圖2所示.試件均用設(shè)計制作與試件貼合較好的兩個半圓支座夾頭固定.

圖2試件上的應(yīng)變片和加載裝置布置

Fig.2Strain gauge on specimens and arrangement of loading device

所有試件均用千斤頂進(jìn)行試驗(yàn).實(shí)驗(yàn)時采用分級加載機(jī)制,前一段每一個梯度為2 kN,依次向上加載,在初始加載階段,每級加載后采集應(yīng)變數(shù)據(jù),持載使力顯示儀器數(shù)字不再大幅變化,趨于穩(wěn)定后進(jìn)行下一級加載.當(dāng)載荷達(dá)到預(yù)計極限的60%后,每級載荷減為0.5～1 kN.臨近破壞時,載荷極差更小,連續(xù)緩慢加載直至試件破壞,力顯示儀器上的數(shù)字明顯回落時停止實(shí)驗(yàn).

2實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

試件AH4-1在加載裝置的加載下達(dá)到最大載荷,后又明顯回落,此時試件的長度方向上沒有破壞,而環(huán)向破壞相當(dāng)嚴(yán)重,說明FRP縱橫向纖維比例對試件承受載荷能力影響較大.

Fig.3Experimental analysis of specimen AH4-1

(a)—試件AH4-1載荷-應(yīng)變曲線; (b)—試件AH4-1載荷-位移曲線.

圖3a為試件AH4-1的載荷和應(yīng)變關(guān)系曲線.從實(shí)驗(yàn)得到的曲線可以看出,未填充混凝土的FRP管所能承受的最大載荷16 kN,隨著載荷的逐級往上增加,試件的應(yīng)變也隨著增加.且從實(shí)驗(yàn)得到的曲線可以看出,在直角坐標(biāo)系中,載荷-應(yīng)變曲線近似為一條過原點(diǎn)的直線成線性變化.而圖3b載荷-位移曲線描述試件的端部和中部的相關(guān)載荷與位移.實(shí)驗(yàn)得到的曲線顯示,隨著載荷的逐級增加,試件的位移也隨著近似線性增大,但當(dāng)所加的載荷達(dá)到并超過試件所能承受的最大載荷時,曲線突然向下跳躍,之后不再有明顯的上升,這說明FRP管的力學(xué)性能不像鋼筋,當(dāng)FRP管所受到的載荷達(dá)到其極限值后,沒有應(yīng)變加強(qiáng)階段,只是經(jīng)歷了彈性階段和較短的塑性階段就幾乎完全失效被破壞.

試件AS4-1在達(dá)到最大載荷后又明顯回落,此時試件完全破壞.由于填充了混凝土,從實(shí)驗(yàn)結(jié)果看,試件的長度方向有一定程度的損壞,環(huán)向完全被破壞.斷裂時的極限載荷較試件AH4-1的極限載荷增長并不明顯.

Fig.4Experimental analysis of specimen AS4-1

(a)—試件AS4-1載荷-應(yīng)變曲線; (b)—試件AS4-1載荷-位移曲線

圖4a為試件AS4-1的載荷和應(yīng)變關(guān)系曲線,可以看出,填充混凝土的FRP管所能承受的最大載荷為20 kN,比未填充混凝土的FRP空管極限載荷增加了約4 kN.隨著載荷逐級增加,應(yīng)變也隨著增加,載荷-應(yīng)變曲線近似線性變化.

圖4b為試件的端部和中部的載荷與位移關(guān)系曲線.實(shí)驗(yàn)得到的曲線顯示,隨著載荷的逐級增加,位移也隨著增大,但與試件AH4-1的載荷位移曲線相比,經(jīng)歷了彈性階段和較為明顯的應(yīng)變加強(qiáng)階段.當(dāng)所加的載荷達(dá)到并超過試件所能承受的最大載荷時,曲線突然向下跳躍,之后不再有明顯的上升,經(jīng)歷了彈性階段,應(yīng)變加強(qiáng)階段和較短的塑性階段就幾乎完全失效.試件AS4-1破壞后載荷-位移曲線沒有試件AH4-1破壞后載荷-位移曲線回落明顯,這是因?yàn)楣軆?nèi)填充了混凝土,雖然FRP管實(shí)驗(yàn)后完全破壞斷裂,但管內(nèi)的混凝土因?yàn)榘腇RP管的環(huán)箍效應(yīng)沒有完全破壞仍然有一定的強(qiáng)度.實(shí)驗(yàn)結(jié)果看到,試件長度方向上也受到了一定的破壞,由于長度方向上纏繞的纖維較少,管內(nèi)填滿的混凝土對管有阻止其向內(nèi)的約束力,實(shí)驗(yàn)時FRP管外管內(nèi)都受到力(見圖 5)的作用,但管內(nèi)與管外力的方向有一定的偏差,使得FRP管長度方向被破壞.

圖5　FRP管內(nèi)外的受力作用

試件BH1-1實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示,試件先出現(xiàn)環(huán)向破壞,FRP縱向纖維斷裂.當(dāng)載荷達(dá)到一定值時,試件的長度方向開始破壞,FRP橫向纖維開始斷裂,且較FRP縱向纖維斷裂更加顯著,可能是固定試件的支座有微小的錯位,對試件產(chǎn)生了環(huán)向剪力造成的.

Fig.6Experimental analysis of specimen BH1-1

(a)—試件BH1-1載荷-應(yīng)變曲線; (b)—試件BH1-1載荷-位移曲線.

圖6a為試件BH1-1的載荷-應(yīng)變關(guān)系曲線.可以看出,未填充混凝土的FRP管所能承受的最大載荷為27 kN,隨著載荷的逐級增加,試件的應(yīng)變也隨著增加,且在直角坐標(biāo)系中,載荷-應(yīng)變曲線近似為一條過原點(diǎn)的直線,成一次線性變化.

圖6b為試件的端部和中部的相關(guān)載荷-位移曲線.曲線顯示,隨著載荷的逐級增加,試件的位移也隨著近似線性增大,但當(dāng)所加的載荷達(dá)到并超過試件所能承受的最大載荷時,曲線突然向下跳躍,之后不再有明顯的上升,這說明FRP管的力學(xué)性能不像鋼筋,當(dāng)FRP管所受到的載荷達(dá)到其極限值后,沒有應(yīng)變加強(qiáng)階段,只是經(jīng)歷了彈性階段和較短的塑性階段就幾乎完全失效被破壞了.

試件BS1-1在加載裝置的加載下達(dá)到最大載荷,后又明顯回落,此時試件完全破壞.由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知,試件的長度方向有一定程度的損壞, 環(huán)向完全被破壞,斷裂時的極限載荷較試件BH1-1略有增長.

圖7為試件BS1-1的載荷-應(yīng)變關(guān)系曲線.從實(shí)驗(yàn)得到的曲線可知,試件能承受的最大載荷為36 kN, 比未填充混凝土的FRP空管極限載荷加強(qiáng)了約9 kN,載荷-應(yīng)變曲線近似成線性關(guān)系.與BH1-1的載荷-位移曲線相比擁有較為明顯的應(yīng)變加強(qiáng)階段.而試件BS1-1破壞后載荷-位移曲線沒有試件BH1-1破壞后載荷-位移曲線回落明顯,這是因?yàn)楣軆?nèi)填充了混凝土,雖然FRP管實(shí)驗(yàn)后完全破壞斷裂,但管內(nèi)的混凝土沒有完全破壞,仍然有一定的強(qiáng)度.實(shí)驗(yàn)結(jié)果看到,除了試件的環(huán)向受到破壞,試件的長度方向上也受到了一定的破壞.

圖7　試件BS11載荷應(yīng)變曲線

對試件BH4-1進(jìn)行靜壓加載實(shí)驗(yàn),試件BH4-1為未填充混凝土的FRP管且其FRP縱橫向比例為4∶1,在加載裝置的加載下達(dá)到最大載荷,力顯示儀器上的數(shù)字達(dá)到最大值又明顯回落,此時試件完全破壞,但由于FRP縱橫向纖維比例為4∶1,所以試件的長度方向上沒有破壞,而環(huán)向破壞相當(dāng)嚴(yán)重,這就說明FRP縱橫向纖維比例對試件承受載荷能力影響較大.

圖8為試件BH4-1的載荷-應(yīng)變關(guān)系曲線.可以看出,未填充混凝土的FRP管所能承受的最大載荷為35 kN,與試件BH1-1比較,試件BH4-1所能承受的最大載荷增加了近8 kN,其強(qiáng)度接近于填充了混凝土的試件 BS1-1.隨著載荷的逐級增加,試件的應(yīng)變也隨著增加.且從實(shí)驗(yàn)得到的曲線可以看出,在直角坐標(biāo)系中,載荷-應(yīng)變曲線近似為一條過原點(diǎn)的直線,成一次線性變化.

試件BS4-1的FRP管縱橫向比例為4∶1,

圖8　試件BH41載荷應(yīng)變曲線

在加載裝置的加載下達(dá)到最大載荷,后又明顯回落,此時試件完全破壞.由于試件是預(yù)先澆灌填充了混凝土,FRP縱橫向纖維比例為4∶1,從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來看,試件的長度方向沒有明顯的損壞,環(huán)向完全被破壞,斷裂時的極限載荷較試件BH4-1的略有增長,但并不明顯.

圖9為試件BS4-1在近支座處FRP管外面,每個相隔45°的5個測點(diǎn)載荷-應(yīng)變關(guān)系曲線.可以看出,填充混凝土的FRP管所能承受的最大載荷為45 kN,比未填充混凝土的FRP空管極限載荷加強(qiáng)了約10 kN.隨著載荷的逐級增加,試件的應(yīng)變也隨著增加,且在直角坐標(biāo)系中,載荷-應(yīng)變曲線近似為一條過原點(diǎn)的直線成一次線性變化.(圖9中曲線顯示應(yīng)變有正有負(fù),因?yàn)闇y點(diǎn)1、2、3是從近支座處FRP約束混凝土柱的正上方依次往下隔45°,測點(diǎn)4、5在試件近支座處下方.)實(shí)驗(yàn)得到的曲線顯示,隨著載荷的逐級增加,試件的應(yīng)變也隨著增大,但與試件BH4-1的載荷位移曲線不同,由于填充了混凝土,FRP管內(nèi)的混凝土對FRP管有一定的約束作用,所以試件的載荷-應(yīng)變曲線經(jīng)歷了彈性階段和較為明顯的應(yīng)變加強(qiáng)階段.當(dāng)所加的載荷達(dá)到并超過試件所能承受的最大載荷時,曲線突然向上下震蕩,且有略微的應(yīng)變強(qiáng)化,經(jīng)歷了彈性階段,應(yīng)變加強(qiáng)階段和較短的塑性階段就幾乎完全失效被破壞了.試件BS4-1長度方向沒有像試件BS1-1那樣遭到破壞,是因?yàn)槠銯RP縱橫向纖維比例為4∶1,較難被破壞.

圖9　試件BS41各測點(diǎn)載荷應(yīng)變曲線

3結(jié)論

為了解FRP約束混凝土柱的抗沖擊力學(xué)性能,本文討論并初步分析了6組試件(每組2個相同試件)在側(cè)向靜壓載荷下FRP管外徑為110 mm和142 mm、FRP縱橫向纖維比例為1∶1和4∶1、是否填充混凝土對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的影響,主要得出了以下結(jié)論:

(1) 在FRP管壁厚相同和FRP縱橫向纖維比例4∶1的條件下,無論管徑的大小和有無填充混凝土,當(dāng)試件環(huán)向達(dá)到極限載荷斷裂時,試件長度方向不發(fā)生破壞.相反縱橫向纖維比例 1∶1時,試件長度方向都發(fā)生斷裂破壞.說明FRP縱向纖維比例提高時,可以較好地加大長度方向FRP管的強(qiáng)度.

(2) 不考慮FRP縱橫向纖維比例和有無填充混凝土,管徑為142 mm的試件比110 mm的試件側(cè)向抗壓能力顯著增強(qiáng),在一定范圍內(nèi)提高管徑可以提高管柱的抗側(cè)承載力.

(3) 在FRP管壁厚度和填充混凝土都相同條件下,無論縱橫向纖維比例大小,FRP管徑大的試件比FRP管徑小的試件側(cè)向抗壓強(qiáng)度明顯提高,說明FRP約束混凝土柱抗側(cè)承載力主要由混凝土提供.

(4) 填充了混凝土的FRP約束混凝土柱的受壓載荷-應(yīng)變曲線斜率小,即表明FRP管具有一定的緩沖作用.

參考文獻(xiàn):

[1] 楊旭光. 高速公路防撞護(hù)欄防腐措施淺析[J]. 黑龍江交通科技, 2014,7(4):31-32.

(YANG X G. The anticorrosion measures of expressway guardrail[J]. Communications Science and Technology Heilongjiang, 2014,7(4):31-32.)

[2] 熊慧中,單煒,王平,等. 玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料在輕質(zhì)人行天橋上的應(yīng)用[J]. 玻璃鋼/復(fù)合材料, 2014,25(5):64-68.

(XIONG H Z, SHAN W, WANG P, et al. Application of glass fiber reinforced plastic on the design of lightweight passenger bridge[J]. Fiber Reinforced Plastics/Composites, 2014,25(5):64-68.)

[3] 葉列平,馮鵬. FRP在工程結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用與發(fā)展[J]. 土木工程學(xué)報, 2006,39(3):24-36.

(YE L P, FENG P. Applications and development of fiber-reinforced polymer in engineering structures[J]. China Civil Engineering Journal, 2006,39(3):24-36.)

[4] 王慶利,顧威,趙穎華,等. CFRP-鋼復(fù)合圓管內(nèi)填混凝土軸壓短柱試驗(yàn)研究[J]. 土木工程學(xué)報, 2005,38(10):48-52.

(WANG Q L, GU W, ZHAO Y H. An experimental study on concentrically compressed concrete filled circular CFRP-steel composite tubular stub columns[J]. China Civil Engineering Journal, 2005,38(10):48-52.)

[5] 王全鳳,楊勇新,岳清瑞. FRP復(fù)合材料及其在土木工程中的應(yīng)用研究[J]. 華僑大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版), 2005,26(1):1-6.

(WANG Q F, YANG Y X, YUE Q R. FRP composite material and its application in civil engineering[J]. Journal of Huaqiao University (Natural Science Edition), 2005,26(1):1-6.)

[6] Samaan M, Mirmiran A, Shahawy M. Model of concrete confined by fiber composites[J]. Journal of Structure Engineering, 1988,124(9):1025-1031.

[7] 王群,劉慶華,趙中奇. 分布參數(shù)控制理論在最優(yōu)化管理中的應(yīng)用[J]. 沈陽大學(xué)學(xué)報, 2002,14(2):55-57.

(WANG Q, LIU Q H, ZHAO Z Q. The application of distribution parameter to the problem of optimization management[J]. Journal of Shenyang University, 2002,14(2):55-57.)

[8] 霍寶榮,張向東. 新型BFRP布約束RC柱軸心抗壓試驗(yàn)研究[J]. 沈陽大學(xué)學(xué)報, 2010(4):4-7.

【責(zé)任編輯: 祝穎】

(HUO B R, ZHANG X D. Axial compression test study of RC columns bound with BFRP sheet[J]. Journal of Shenyang University, 2010,22(4):4-7.)

Experiment Research on Lateral Impact Bearing Capacity of FRP Pipe Confined Concrete Column

HeJunbao,ZhouZhijie,GaoYiqi,ChenHuawei

(College of Civil Engineering, Nanjing Tech University, Nanjing 210000, China)

Abstract:The lateral bearing capacity of FRP pipe confined concrete column is researched. Static pressure is applied on the lateral of FRP pipe confined concrete column, and the experimental results show that the failure modes of FRP pipe column and FRP pipe confined concrete column are totally different, when they have different pipe wall thickness, different fiber ratio of longitudinal and transverse and concrete infill or not. According to experiment, the stress-strain curves and the maximum static pressure which the FRP concrete column can afford can be used as the basis on researching FRP concrete column under dynamic impact.

Key words:FRP pipe column; FRP pipe confined concrete column; fiber ratio of longitudinal and transverse; resistance to lateral impact

中圖分類號:TU 323.1

文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

文章編號:2095-5456(2015)06-0489-06

作者簡介:何軍保(1989-),男,河南濮陽人,南京工業(yè)大學(xué)碩士研究生.

收稿日期:2015-04-25