鄧宗偉，彭文春，高乾豐，董 輝，朱志祥

（1.湖南城市學(xué)院 土木工程學(xué)院，湖南 益陽 413000；2.中國(guó)電建集團(tuán)中南勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，湖南 長(zhǎng)沙 410014；3.湘潭大學(xué) 土木工程與力學(xué)學(xué)院，湖南 湘潭 411105；4.中南大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410075）

1 引 言

風(fēng)力發(fā)電機(jī)組基礎(chǔ)（以下簡(jiǎn)稱風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)）不僅要承受較大的水平力和傾覆力矩，且荷載的大小和方向也時(shí)刻變化，這就導(dǎo)致了風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的受力狀態(tài)遠(yuǎn)比其他高聳結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)復(fù)雜[1－2]。當(dāng)前，隨著風(fēng)機(jī)功率和輪轂高度的增加，風(fēng)機(jī)荷載和運(yùn)行環(huán)境變得更加復(fù)雜，對(duì)風(fēng)機(jī)地基和基礎(chǔ)的受力、變形及穩(wěn)定性也提出了更高的要求。陸地風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)較多地采用圓形或八邊形擴(kuò)展基礎(chǔ)，這種基礎(chǔ)主要依靠自身重量來平衡整個(gè)風(fēng)機(jī)的傾覆力矩。當(dāng)基礎(chǔ)受到較大偏心荷載時(shí)基底一側(cè)邊緣將承受很大的壓力，若超過地基極限承載能力將引起地基破壞；同時(shí)，基礎(chǔ)另一側(cè)的基底壓力可能出現(xiàn)零值區(qū)，這時(shí)基礎(chǔ)底板與地基部分脫開，超過一定限度將危及整個(gè)風(fēng)機(jī)的安全。我國(guó)風(fēng)電產(chǎn)業(yè)起步較晚但發(fā)展迅速，近幾年我國(guó)已出現(xiàn)過幾例風(fēng)電場(chǎng)工程竣工建成后，在極端工況甚至是正常運(yùn)行時(shí)，風(fēng)機(jī)地基基礎(chǔ)破壞而導(dǎo)致整機(jī)損毀的事故[3－4]，雖然其中原因較多，但主要原因在于風(fēng)機(jī)地基基礎(chǔ)的理論研究嚴(yán)重滯后于生產(chǎn)實(shí)踐[5]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)房屋建筑、高聳結(jié)構(gòu)、電力建筑等地基基礎(chǔ)的研究較多，但對(duì)大偏心及隨機(jī)動(dòng)荷載共同作用下地基基礎(chǔ)相互作用關(guān)系的研究較少[6－8]。至今，國(guó)內(nèi)在風(fēng)電方面仍然沒有正式發(fā)布的地基基礎(chǔ)規(guī)范，而只有試行規(guī)定[9]。此規(guī)定在淺基礎(chǔ)方面只考慮了矩（方）形擴(kuò)展基礎(chǔ)，而對(duì)于陸地風(fēng)機(jī)常用的圓形和八邊形擴(kuò)展基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算還需參照建筑規(guī)范[10－11]的有關(guān)假定和簡(jiǎn)化方法，其結(jié)果的準(zhǔn)確性有待考證。因此，亟待對(duì)大偏心動(dòng)荷載作用下地基基礎(chǔ)間的相互作用進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試研究，以檢驗(yàn)和校核現(xiàn)有風(fēng)機(jī)地基基礎(chǔ)相應(yīng)理論和數(shù)值方法的正確性。

本文基于湖南郴州橋市風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)機(jī)圓形基礎(chǔ)基底壓力的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)基底壓力隨時(shí)間的長(zhǎng)、短期變化特性及分布規(guī)律進(jìn)行分析和總結(jié)，提出實(shí)測(cè)基底壓力平面度的概念，并對(duì)現(xiàn)有規(guī)范進(jìn)行修正，為我國(guó)內(nèi)陸風(fēng)機(jī)地基基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算提供參考。

2 工程概況與測(cè)試方法

橋市風(fēng)電場(chǎng)位于湖南省郴州市桂陽縣境內(nèi)，該地區(qū)為低山丘陵地貌，海拔一般為400～580 m。地表遍布第四系殘坡積覆蓋層。以該風(fēng)電場(chǎng)某臺(tái)風(fēng)力機(jī)為對(duì)象進(jìn)行研究，其場(chǎng)址周圍地形較為平緩，勘探深度范圍內(nèi)未見地下水。地表覆蓋層厚為5.1～8.2 m，下伏基巖為上古生界石炭系下統(tǒng)大塘階測(cè)水段(C1d2)，巖性主要為薄至中厚層狀中細(xì)粒石英砂巖、粉砂巖。地層分布與主要物理力學(xué)參數(shù)見表1。風(fēng)機(jī)采用了單機(jī)容量為2 000 kW 的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組，輪轂高度為80.0 m，風(fēng)輪直徑為93.4 m，額定風(fēng)速為11.0 m/s，風(fēng)輪、機(jī)艙和塔筒總重約294.0 t。風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)采用圓形鋼筋混凝土擴(kuò)展基礎(chǔ)，底板直徑為18.5 m，基坑開挖深度為3.1 m，基礎(chǔ)持力層為殘坡積黏性土?；A(chǔ)環(huán)采用了特種鋼材料，基礎(chǔ)混凝土等級(jí)為C35，墊層混凝土等級(jí)為C15。表2 給出了該風(fēng)機(jī)施工（運(yùn)行）的基本情況。

表1 地基土物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)Table 1 Physical and mechanical indexes of soil layers

表2 風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)施工情況Table 2 Construction conditions of wind turbine spread subgrade

基礎(chǔ)施工前，在基底預(yù)埋了用于測(cè)試接觸壓力的鋼弦式土壓力盒（簡(jiǎn)稱靜土壓力盒）和用于測(cè)試動(dòng)荷載效應(yīng)的電阻應(yīng)變式動(dòng)土壓力盒（簡(jiǎn)稱動(dòng)土壓力盒），以研究風(fēng)力機(jī)這種特殊動(dòng)力結(jié)構(gòu)下地基基礎(chǔ)間的相互作用關(guān)系?？紤]到風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)360°方向受力的特點(diǎn)，靜土壓力盒從上風(fēng)向起沿基礎(chǔ)環(huán)向每隔45°均勻布置1 個(gè)監(jiān)測(cè)斷面，每斷面布置2 個(gè)土壓力盒（1 個(gè)中心土壓力盒），共計(jì)17 個(gè)；動(dòng)土壓力盒則從上風(fēng)向起沿基礎(chǔ)環(huán)向每隔90°布置一個(gè)，共計(jì)4 個(gè)。圖1 給出了基底土壓力盒的布置示意圖。

圖1 基底土壓力盒布置(尺寸單位:mm)Fig.1 Layout of earth pressure cell in basement(unit:mm)

3 基底壓力測(cè)試結(jié)果分析

3.1 基底壓力長(zhǎng)期變化特性

圖2 實(shí)測(cè)基底壓力時(shí)程曲線Fig.2 Time history curves of measured subgrade pressure

對(duì)風(fēng)機(jī)從基礎(chǔ)施工到正常運(yùn)行整個(gè)過程中基底壓力的監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行分析。圖2(a)、2(b)分別為EPC-1#測(cè)線、EPC-2#測(cè)線實(shí)測(cè)基底壓力隨時(shí)間的長(zhǎng)期變化曲線。從結(jié)果可知，2月28 日基礎(chǔ)回填完成后，基底在基礎(chǔ)自重和回填土重量作用下產(chǎn)生了較大的壓力，但壓力分布相對(duì)比較均勻，主要集中在59～65 kPa 范圍內(nèi)。4月8～9 日完成了塔筒的吊裝，此過程中施加在基礎(chǔ)上的豎向荷載迅速增大，基底壓力曲線出現(xiàn)一個(gè)小臺(tái)階變化。4月14 日機(jī)艙和發(fā)電機(jī)吊裝完成，因兩者重量大，基底壓力大幅度增加。4月26 日風(fēng)機(jī)整體吊裝完成至風(fēng)機(jī)運(yùn)行前，各點(diǎn)壓力均達(dá)到各自的較大水平。6月26 日風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行，由于風(fēng)輪與主風(fēng)向?qū)χ?，整機(jī)的阻風(fēng)面積相對(duì)減小，此時(shí)自重產(chǎn)生的附加力矩與水平風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩方向相反，抵消了部分水平力矩，使基底壓力最大值（EPC-2#測(cè)線）略有減小。自機(jī)艙、發(fā)電機(jī)吊裝起，基底壓力開始變得非常離散，尤其是風(fēng)機(jī)運(yùn)行后，一點(diǎn)的壓力在某一時(shí)刻可能很小，而到下一刻卻可能是壓力最大的位置。

3.2 基底壓力的分布規(guī)律

將各階段不同測(cè)點(diǎn)的基底壓力實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)通過Origin 軟件繪制成Polar Contour 圖，以形象描述基底壓力的分布情況，如圖3 所示。從圖中可知，塔筒吊裝完成后，基底壓力實(shí)測(cè)值并不呈理想的均勻分布，而表現(xiàn)為180°方向局部區(qū)域大、270°～315°等區(qū)域小的特性，此時(shí)基底壓力的最大值為85.73 kPa。整機(jī)全部吊裝完成至風(fēng)機(jī)運(yùn)行前，EPC-2#測(cè)線225°方向附近的基底壓力數(shù)值始終較大，這是因?yàn)槭┕r(shí)風(fēng)輪朝230°方向安裝，使基礎(chǔ)在上部結(jié)構(gòu)重量和水平風(fēng)荷載的共同作用下受到較大朝225°方向的力矩所致，此過程中測(cè)得的基底壓力最大值為130.20 kPa，最小值為63.05 kPa。風(fēng)機(jī)運(yùn)行后，基底壓力整體上呈0°～45°方向小、180°～225°方向大的分布，壓力等值線的最大梯度線在45°～225°斷面附近，說明45°～225°斷面為該工況條件下地基承載力驗(yàn)算的控制斷面。

圖3 實(shí)測(cè)基底壓力分布圖Fig.3 Distribution maps of measured subgrade pressure

在地基土為黏性土，基礎(chǔ)偏于剛性的情況下，一般建筑物的基底壓力分布通常呈典型的馬鞍形或拋物線形，然而風(fēng)機(jī)基底壓力的分布形式在不同工況條件下差異較大。從各工況下風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)基底壓力沿0°～180°斷面、90°～270°斷面的徑向分布圖（圖4）可知，基底壓力在基礎(chǔ)回填完成時(shí)呈中心大、周邊小的分布，較接近拋物線形曲線。隨著塔筒的逐段吊裝，基底壓力的數(shù)值整體變大，其分布線形變緩。機(jī)艙開始吊裝后，基礎(chǔ)受到的偏心荷載隨之增大，并逐步向水平合力矩旋轉(zhuǎn)方向發(fā)生傾斜，使基礎(chǔ)一側(cè)的基底壓力增大，整機(jī)吊裝完成至風(fēng)機(jī)運(yùn)行前，基底壓力在0°～180°斷面表現(xiàn)為緩“N”形分布。風(fēng)機(jī)運(yùn)行后，基底壓力最大值的位置朝180°方向移動(dòng)，基底壓力沿徑向近似呈梯形分布，較為符合常用的基底壓力分布假設(shè)。

圖4 實(shí)測(cè)基底壓力徑向分布圖Fig.4 Radial distributions of measured subgrade pressure

3.3 基底壓力短期變化特性

風(fēng)機(jī)主體結(jié)構(gòu)與一般建筑結(jié)構(gòu)的主要不同之處在于其不僅具有360°大偏心受力的特性，而且還要承受較大隨機(jī)動(dòng)荷載的作用。圖5 給出了6月26日風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行時(shí)DEPC-1#測(cè)線基底壓力的10 min動(dòng)態(tài)變化曲線。從圖5 可知，該測(cè)線0°、90°、180°和270°方向測(cè)點(diǎn)10 min 內(nèi)基底壓力的最大值與最小值之差分別為2.01、3.47、3.90、3.25 kPa，占各自平均壓力的2.91%、5.02%、4.75%和4.45%，說明風(fēng)荷載的隨機(jī)變化、風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)以及機(jī)艙內(nèi)部機(jī)械的振動(dòng)等都可能通過塔筒和基礎(chǔ)傳遞到基底而對(duì)地基產(chǎn)生影響。風(fēng)機(jī)基底壓力在一定應(yīng)力水平上呈上下無規(guī)則的波動(dòng)變化形態(tài)，若將基底壓力進(jìn)行分解，則可分為長(zhǎng)周期的靜壓力部分和短周期的動(dòng)壓力部分，其中動(dòng)壓力部分是使風(fēng)機(jī)地基受力區(qū)別于一般建筑物地基的根本因素。由于動(dòng)壓力部分的存在，風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)邊緣以內(nèi)的實(shí)測(cè)基底壓力可以達(dá)到靜壓力部分的1.05 倍，然而這在實(shí)際設(shè)計(jì)計(jì)算中往往沒有予以考慮。

圖5 實(shí)測(cè)基底動(dòng)壓力時(shí)程曲線Fig.5 Time-history curves of measured dynamic subgrade pressure

4 實(shí)測(cè)基底壓力分布平面度分析

4.1 基底壓力規(guī)范計(jì)算方法

我國(guó)現(xiàn)有規(guī)范[12]在計(jì)算基底壓力時(shí)，根據(jù)偏心距大小，假定基底壓力沿基礎(chǔ)斷面為矩形、梯形或三角形分布（在空間為平面分布），以風(fēng)機(jī)圓形擴(kuò)展基礎(chǔ)基底壓力的計(jì)算為例，將基礎(chǔ)上的作用力均視為靜荷載，當(dāng)基礎(chǔ)承受軸心荷載和在核心區(qū)內(nèi)(e≤b/6)承受偏心荷載，基礎(chǔ)底面未與地基脫開（如圖6）時(shí)，基礎(chǔ)邊緣基底壓力的最大值與最小值按下式計(jì)算：

式中：N為上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向荷載（kN）；G為基礎(chǔ)自重和上覆土重（kN）；M為上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的合力矩（kN?m）；A為基礎(chǔ)底面積（m2）；W為基礎(chǔ)底面的抵抗矩（m3）。

然而，對(duì)于風(fēng)力機(jī)這種特殊的動(dòng)力結(jié)構(gòu)，其基礎(chǔ)底面壓力分布是否完全符合平面假定有待確認(rèn)，如果實(shí)際基底壓力分布面形態(tài)與平面相差懸殊，那么，上述式（1）就不能用來求解風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)基底壓力的最大、最小值或需要加以修正才能用于計(jì)算。

圖6 圓形基礎(chǔ)基底壓力分布假定Fig.6 Subgrade pressure distribution assumption of circular foundation

4.2 實(shí)測(cè)基底壓力平面度概念

平面度誤差，是指實(shí)際平面對(duì)其理想平面的變動(dòng)量，理想平面的位置應(yīng)符合最小條件[11]。實(shí)測(cè)基底壓力分布的平面度誤差可以定義為：基礎(chǔ)底面二維坐標(biāo)與實(shí)測(cè)壓力值構(gòu)成的空間三維曲面對(duì)理想壓力分布平面的變動(dòng)量，用ΔP 表示。這里的理想壓力分布平面是指規(guī)范中假定的基底壓力分布平面。

實(shí)測(cè)基底壓力的平面度定義為：實(shí)測(cè)基底壓力分布平面度誤差值與理想基底壓力分布平面中心點(diǎn)壓力值的比值，用K 表示。它反映了實(shí)測(cè)基底壓力分布與理想平面分布的吻合程度，K 越接近于0，說明實(shí)測(cè)基底壓力越符合理想平面分布。根據(jù)定義，實(shí)測(cè)基底壓力平面度的表達(dá)式為

式中：K為實(shí)測(cè)基底壓力分布平面度；Po為理想基底壓力分布平面中心點(diǎn)壓力值（kPa）。

4.3 基于平面度對(duì)規(guī)范公式的修正

建立以基礎(chǔ)底面中心O為原點(diǎn)的空間直角坐標(biāo)系(x-y-p)，其中xOy 平面與基底重合，且x 軸正方向與主風(fēng)向一致，如圖7 所示，而O-p 軸與xOy 平面垂直，其數(shù)值代表基底壓力大小。基于MATLAB編程，應(yīng)用最小二乘法原理計(jì)算實(shí)測(cè)基底壓力的平面度，結(jié)果見表3。從表中可知，風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的4 次實(shí)測(cè)基底壓力中，平面度K 最小值為0.17，在塔筒全部吊裝完成階段，平面度K 最大值為0.25，在風(fēng)機(jī)整體吊裝完成而停機(jī)待運(yùn)行階段，而風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行階段實(shí)測(cè)基底壓力的平面度K=0.19。由此可見，實(shí)際風(fēng)機(jī)基底壓力的分布與理想平面分布是存在一定差距的，故考慮到實(shí)際基底壓力分布的非平面性，用規(guī)范公式對(duì)風(fēng)機(jī)運(yùn)行階段的基底壓力進(jìn)行計(jì)算時(shí)，建議對(duì)基底壓力最大值乘以(1+K) ≈1.2的放大倍數(shù)，而對(duì)基底壓力最小值乘以(1?K) ≈0.8的縮小倍數(shù)。

圖7 基礎(chǔ)底面坐標(biāo)系Fig.7 Coordinate system in the bottom of foundation

表3 實(shí)測(cè)基底壓力的平面度計(jì)算Table 3 Flatness calculation of measured subgrade pressure

在圖7 所示的基底坐標(biāo)系中，若將基礎(chǔ)底板圓內(nèi)各點(diǎn)的坐標(biāo)代入表3 所示的理想基底壓力平面方程中，則可以預(yù)測(cè)到不同施工條件下整個(gè)基礎(chǔ)底面壓力的最大、最小值。同樣，由于實(shí)際壓力分布的非平面性，這里需要對(duì)基底壓力的最大或最小值乘以(1+K)或(1?K)的系數(shù)進(jìn)行修正，所得結(jié)果見表4。從表中可知，根據(jù)實(shí)測(cè)的4 組基底壓力值，預(yù)測(cè)得到基礎(chǔ)底面可能出現(xiàn)的最大基底壓力值為183.53 kPa，在基礎(chǔ)邊緣242°方向位置，壓力大小在地基土承載力允許范圍之內(nèi)，滿足要求；預(yù)測(cè)最小基底壓力值為34.19 kPa，位于基礎(chǔ)邊緣62°方向位置，基底壓力均大于0，說明風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)在施工和運(yùn)行期間均未出現(xiàn)與地基脫開的現(xiàn)象。

表4 基底壓力最值預(yù)測(cè)Table 4 Extreme value prediction of subgrade pressure

5 結(jié) 論

（1）基底壓力的大小及分布與風(fēng)速和運(yùn)行狀況密切相關(guān)，由基礎(chǔ)及回填土重量產(chǎn)生的壓力占總基底壓力的比值較大；風(fēng)機(jī)基底壓力在不同工況條件下表現(xiàn)出不同的分布形式，可能為拋物線形分布或梯形分布，甚至緩“N”形分布。

（2）風(fēng)荷載的隨機(jī)變化、風(fēng)輪旋轉(zhuǎn)以及機(jī)艙振動(dòng)等可通過塔筒和基礎(chǔ)傳遞到地基，引起基底壓力不規(guī)則動(dòng)態(tài)變化，實(shí)測(cè)得到動(dòng)荷載對(duì)基礎(chǔ)邊緣以內(nèi)基底壓力的動(dòng)力放大系數(shù)達(dá)到1.05，說明動(dòng)土壓力對(duì)地基土的影響不能完全忽視。

（3）由于風(fēng)機(jī)地基基礎(chǔ)受到上部結(jié)構(gòu)傳來的動(dòng)荷載的影響，實(shí)際基底壓力的分布形態(tài)與理想平面分布存在一定差距，若用現(xiàn)行規(guī)范對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)基底壓力的最大值和最小值進(jìn)行計(jì)算，建議分別乘以1.2和0.8 的系數(shù)進(jìn)行修正。

[1]章子華,王振宇,劉國(guó)華,等.沿海地區(qū)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)概述及工程應(yīng)用[J].建筑結(jié)構(gòu),2010,40(4):288－292.ZHANG Zi-hua,WANG Zhen-yu,LIU Guo-hua,et al.A review of foundation design for wind turbine in coastal area and engineering application[J].Building Structure,2010,40(4):288－292.

[2]張延軍,木林隆,錢建固,等.梁板式樁筏基礎(chǔ)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試分析[J].巖土力學(xué),2014,35(11):3253－3258.ZHANG Yan-jun,MU Lin-long,QIAN Jian-gu,et al.Field test of piled beam-slab foundation[J].Rock and Soil Mechanics,2014,35(11):3253－3258.

[3]孔迎賓.大型風(fēng)電機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)分析[碩士學(xué)位論文D].鄭州:華北水利水電學(xué)院水利學(xué)院,2011:2－4.

[4]王民浩,陳觀福.我國(guó)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)[J].水力發(fā)電,2008,34(11):88－91.WANG Min-hao,CHEN Guan-fu.Design of foundation of wind power generating unit in China[J].Water Power,2008,34(11):88－91.

[5]汪宏偉,糾永志,木林隆.陸上風(fēng)輪機(jī)梁板基礎(chǔ)受力特性簡(jiǎn)化分析[J].巖土力學(xué),2012,33(增刊1):205－210.WANG Hong-wei,JIU Yong-zhi,MU Lin-long.Simplified analysis of stress characteristics of beam-slab type raft foundation for wind turbine on land[J].Rock and Soil Mechanics,2012,33(Supp.l):205－210.

[6]TYLDESLEY M,NEWSON T,BOONE S.Characterization of the geotechnical properties of a carbonate clayey silt till for a shallow wind turbine foundation[C]//Proceedings of the 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering.Paris:Actes du Colloque,2013:2407－2410.

[7]柴良珠,賈軍剛,楊美麗.柱下獨(dú)立矩形基礎(chǔ)基底壓力取值的討論[J].武漢大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版),2008,41(增刊):189－191.CHAI Liang-zhu,JIA Jun-gang,YANG Mei-li.Discussion on value determination of pressures on a small-sized rectangular foundation[J].Engineering Journal of Wuhan University,2008,41(Supp.):189－191.

[8]李早.基于優(yōu)化算法的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)可靠性評(píng)估[J].太陽能學(xué)報(bào),2010,31(6):759－763.LI Zao.Reliability evaluation of wind turbine foundation based on optimization algorithms[J].Acta Energiae Solaris Sinica,2010,31(6):759－763.

[9]中國(guó)水電工程顧問集團(tuán)公司風(fēng)電標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).FD 003-2007 風(fēng)電機(jī)組地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)定(試行)[S].北京:中國(guó)水利水電出版社,2007.

[10]中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB 50007-2011 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2011.

[11]中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB 50135-2006 高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)計(jì)劃出版社,2007.

[12]全國(guó)產(chǎn)品尺寸和幾何技術(shù)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì).GB/T11337-2004 平面度誤差檢測(cè)[S].北京:國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)出版社,2005.