■ 范俊明，周啟雄

我公司生產(chǎn)的一個(gè)開口為φ60mm的高壓氣瓶在做爆破試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)爆破口產(chǎn)生開裂，其開裂形態(tài)與正常爆破口形態(tài)不一致。爆破后的氣瓶完整形貌如圖1所示。

該氣瓶材料為35CrMo鋼，是一種中碳合金調(diào)質(zhì)結(jié)構(gòu)鋼，具有良好的強(qiáng)韌性，被廣泛應(yīng)用于制造承受沖擊、彎扭、高載荷的各種機(jī)器中的重要零件，如化工機(jī)械中高壓無縫厚壁鋼管等。

針對氣瓶的異常開裂現(xiàn)象，對該氣瓶開裂部位進(jìn)行斷口微觀檢查和金相組織分析，以找出造成爆破裂縫分叉的原因，從而防止類似的異?，F(xiàn)象再次發(fā)生。

1.分析取樣

從爆破口的斷口上可看出，管體在爆破試驗(yàn)時(shí)，先在圖2的a位置發(fā)生開裂，然后沿兩邊延伸。管體爆破時(shí)，由于某種原因，裂紋在圖2的b位置沿兩個(gè)方向擴(kuò)展，在圖的右端同樣如此，由此可判斷出管體的撕裂方向。

斷口橫截面放大如圖3所示，從中可以清楚地看到河流放射區(qū)和剪切唇區(qū)。

由圖2可以看出，爆破氣瓶左右兩端裂縫均有分叉，因此在裂縫的兩個(gè)分叉部位分別進(jìn)行分析取樣并標(biāo)號為1#、2#。首先通過加工把整個(gè)部位全部取下，之后對斷口進(jìn)行清洗處理，然后再對斷口分叉部位進(jìn)行分析。圖4為左右兩端分叉部位取下的兩個(gè)分析試樣1#、2#的形貌。

分別在1#、2#的斷口尖端部位切取試樣，用于觀察斷口的形貌和進(jìn)行能譜分析，切取位置如圖中的紅色線框所示。在遠(yuǎn)離斷口部位的完好位置處分別切取3個(gè)金相試樣用于觀察爆破氣瓶內(nèi)外及中間表面的金相組織并進(jìn)行晶粒度和夾雜物分析，切取位置如圖中的黃色線框所示。

2.掃描電鏡及能譜分析

試樣1#、2#的斷口分叉處即尖端部位的顯微形貌分別如圖5、圖6所示；1#金相試樣的顯微形貌如圖7所示。

圖1 爆破氣瓶的完整形貌

圖2 管體的爆破撕裂方向

圖3 斷口橫截面放大

圖4 取下的斷口分析試樣

圖5 1#斷口尖端部位顯微形貌

從圖中可以清晰地看到，斷裂平面幾乎沒有韌窩。對比圖5、圖6可見，1#、2#的斷口尖端部位，特別是1#斷口的尖端部位中存在著大量的圓球形顆粒，如圖中線框所示。這些圓球形顆粒與材料基體相連，說明圓球形顆粒不是外界帶入的，而是材料中本身就存在的。顯然，這些圓球形顆粒是材料在鑄造過程中形成的缺陷。為弄清圓球形顆粒的成分，對金相試樣表面和圓球形顆粒進(jìn)行能譜分析（見圖8、圖9）。

表1為金相試樣表面即基體的能譜分析結(jié)果，表2為圓球形顆粒的能譜分析結(jié)果。從中可以看出，圓球形顆粒的元素成分和基體基本一樣，但含有較多的氧元素，說明該圓球形顆粒主要為氧化物夾雜，且是材料內(nèi)部本身存在的。這些圓球形夾雜物顆粒的存在使材料的脆性增大，降低了材料的韌性，容易使裂紋沿著這些有圓球形顆粒的區(qū)域擴(kuò)展。

由以上分析可知，斷口分叉部位存在大量的氧化夾雜顆粒，這些顆粒的存在大大降低了材料的韌性，而裂紋一般沿著阻力最小的地方擴(kuò)展。因此，裂紋容易沿著這些含有大量氧化物顆粒的區(qū)域擴(kuò)展，這個(gè)區(qū)域的裂紋擴(kuò)展阻力最小，這是該高壓氣瓶爆破試驗(yàn)中裂縫在此處出現(xiàn)分叉的原因之一。

3.金相分析

為深入分析該高壓氣瓶自身的特性，在斷口部位選取1#和2#斷口，在遠(yuǎn)離斷口部位選取2#的3個(gè)金相試樣，分析兩個(gè)斷口和鋼管內(nèi)壁、中間和外壁的金相組織。1#、2#斷口附近的金相組織如圖10、圖11所示；遠(yuǎn)離斷口的鋼管內(nèi)壁、中間和外壁的金相組織如圖12～圖14所示。

圖6 2#斷口尖端部位顯微形貌

圖7 1#金相試樣顯微形貌

圖8 金相試樣表面的能譜圖

圖9 1#斷口圓球形顆粒的能譜圖

表1 金相試樣表面能譜分析的元素含量 （%）

表2 圓球形顆粒能譜分析的元素含量 （%）

從圖10可以看出，1#斷口大部分區(qū)域組織為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體，有一處邊角區(qū)域組織為索氏體，有成分偏析現(xiàn)象；從圖11可以看出，2#斷口附近組織與其他部位組織相同，均為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體，有成分偏析現(xiàn)象。

由圖12～圖14可以看出，2#內(nèi)壁的金相組織為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體，有成分偏析現(xiàn)象；2#中間的金相組織為索氏體+貝氏體+塊狀鐵素體；2#外壁的金相組織為索氏體。

該鋼管的熱處理為淬火+高溫回火，熱處理后的正常組織應(yīng)為回火索氏體，因此該鋼管除了外壁的組織符合要求外，其余部分均與設(shè)計(jì)要求不太符合。

分別對兩個(gè)斷口和氣瓶內(nèi)壁、中間和外壁進(jìn)行晶粒度評級，評級結(jié)果如圖15所示。

根據(jù)GB/T 6394—2002金屬平均晶粒度測定法，1#、2#斷口以及2#內(nèi)壁、中間和外壁的晶粒度均為8.0級。

分別對兩個(gè)斷口和氣瓶內(nèi)壁、中間和外壁進(jìn)行夾雜物評級，評級結(jié)果如圖16所示。

根據(jù)GB/T 10561—2005鋼中非金屬夾雜物含量進(jìn)行測定。

（1）1#斷口夾雜物評級 粗系：A0、B0、C0、D0.5；細(xì)系：A0.5、B0、C0、D1、DS0。

（2）2#斷口夾雜物評級 粗系：A0、B0、C0、D1；細(xì)系：A0、B0、C0、D0.5、DS0。

（3）2#內(nèi)壁夾雜物評級 粗系：A0、B0、C0、D0.5；細(xì)系：A0.5、B0、C0、D1、DS0。

（4）2#中間夾雜物評級 粗系：A0、B0、C0、D0.5；細(xì)系：A0.5、B0、C0、D0.5、DS0。

（5）2#外壁夾雜物評級 粗系：A0、B0、C0、D0.5；細(xì)系：A0.5、B0、C0、D1、DS1。

由晶粒度和夾雜物評級可知，該高壓氣瓶材料晶粒較細(xì)，晶粒度符合要求；但D類夾雜物即環(huán)狀氧化物類夾雜較多，這與掃描電鏡觀察的材料中本身存在較多氧化物夾雜的結(jié)果是一致的。

圖10 1#斷口的金相

圖11 2#斷口的金相

圖12 2#內(nèi)壁的金相

圖13 2#中間的金相

4.結(jié)果分析

（1）爆破高壓氣瓶裂紋分叉的斷口部位存在著較多的鑄造過程中形成的氧化物夾雜，此類缺陷的存在為裂紋的擴(kuò)展提供了有利條件，大大減小了裂紋擴(kuò)展的阻力，以致高壓氣瓶爆破試驗(yàn)中裂紋在該部位出現(xiàn)分叉。

（2）高壓氣瓶全壁厚呈現(xiàn)出組織的不一致性，鋼管外壁為索氏體組織，中間為索氏體+貝氏體+塊狀鐵素體組織，內(nèi)壁為索氏體+貝氏體+針狀鐵素體組織，且組織存在成分偏析現(xiàn)象。由于貝氏體組織的塑性不如索氏體組織，而鐵素體組織的存在會(huì)降低材料的強(qiáng)度，因此沿著壁厚方向，從內(nèi)壁到外壁的強(qiáng)度、塑性和沖擊韌度會(huì)不一致，就會(huì)對爆破試驗(yàn)中材料的承壓能力和斷口形貌產(chǎn)生影響。而鋼管內(nèi)外壁的組織差異是在調(diào)質(zhì)過程中形成的，與材料的熱處理工藝有直接關(guān)系。

5.改進(jìn)措施

（1）提高高壓氣瓶原材料的純凈度，嚴(yán)格控制熔煉及澆注環(huán)節(jié)，減少材料內(nèi)部氧化物夾雜的數(shù)量，降低鋼液冷卻凝固過程中成分偏析的程度，確保所使用的材料有優(yōu)良的強(qiáng)度和塑性。

（2）嚴(yán)格執(zhí)行制訂的熱處理工藝規(guī)范，如加熱溫度、保溫時(shí)間等；優(yōu)化鋼的熱處理工藝，尤其應(yīng)改善淬火冷卻條件，確保氣瓶內(nèi)外壁冷卻速度接近，提高材料組織的均勻一致性。

圖14 2#外壁的金相

圖15 晶粒度評級

圖16 夾雜物評級

20150315