趙相卿，熊治文，韓龍武，程佳，唐彩梅，楊永鵬

(1.中鐵西北科學(xué)研究院有限公司，甘肅蘭州730000;2.青海省凍土與環(huán)境工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，青海格爾木816000)

青藏鐵路多年凍土區(qū)路基變形特征與無(wú)縫線路鋪設(shè)可行性評(píng)價(jià)

趙相卿1，2，熊治文1，2，韓龍武1，2，程佳1，2，唐彩梅1，2，楊永鵬1，2

(1.中鐵西北科學(xué)研究院有限公司，甘肅蘭州730000;2.青海省凍土與環(huán)境工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，青海格爾木816000)

通過(guò)對(duì)青藏鐵路長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)系統(tǒng)及鐵路多年凍土區(qū)其他路基變形監(jiān)測(cè)資料的分析，得到了運(yùn)營(yíng)以來(lái)青藏鐵路多年凍土區(qū)路基變形特征。通過(guò)對(duì)路基—軌道結(jié)構(gòu)變形的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析研究，得到了路基變形條件下的路基—軌道變形相關(guān)關(guān)系，并結(jié)合路基—軌道運(yùn)營(yíng)養(yǎng)護(hù)維修標(biāo)準(zhǔn)，提出了以路基變形量大小為指標(biāo)的青藏鐵路多年凍土區(qū)無(wú)縫線路鋪設(shè)可行性評(píng)價(jià)方法，將青藏鐵路多年凍土區(qū)路基按年沉降量大小劃分為適宜、基本適宜和不宜輔設(shè)無(wú)縫線路路段。

青藏鐵路 多年凍土 路基工程 無(wú)縫線路

青藏鐵路格拉段沿線自然條件惡劣，存在低溫寒冷、大氣含氧量低、紫外線輻射強(qiáng)、日溫差變化大等諸多不利因素，線路運(yùn)營(yíng)維修條件極差。在技術(shù)可行地段鋪設(shè)無(wú)縫線路，可以提高客運(yùn)舒適度、行車速度，減少線路維修工作量，降低運(yùn)營(yíng)成本，提高運(yùn)輸效率。目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于無(wú)縫線路軌道變形方面的研究主要集中在軌道下沉方面，如軌道結(jié)構(gòu)和運(yùn)營(yíng)條件等對(duì)軌道下沉的影響，較少有文獻(xiàn)提到路基沉降變形對(duì)無(wú)縫線路的影響，特別是在多年凍土區(qū)路基融沉、凍脹對(duì)無(wú)縫線路軌道變形的影響方面文獻(xiàn)更少。

1 青藏鐵路格拉段無(wú)縫線路鋪設(shè)情況

在青藏鐵路低溫寒冷、日氣溫變化幅度大等不利環(huán)境下，提高鋼軌焊接質(zhì)量是保證無(wú)縫線路少維修和安全運(yùn)營(yíng)的關(guān)鍵。

青藏鐵路建設(shè)期間，中南大學(xué)等單位在青藏鐵路無(wú)縫線路試驗(yàn)段開(kāi)展了現(xiàn)場(chǎng)鋼軌閃光焊接與數(shù)控氣壓焊接工藝對(duì)比試驗(yàn)研究，驗(yàn)證了高原鐵路閃光焊和氣壓焊現(xiàn)場(chǎng)焊接工藝和配套設(shè)備，積累了高原無(wú)縫線路施工經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)資料。試驗(yàn)結(jié)果表明，就鋼軌焊接技術(shù)而言，青藏鐵路格拉段鋪設(shè)無(wú)縫線路的技術(shù)條件是可以滿足的。中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院、中國(guó)鐵道科學(xué)研究院等單位對(duì)無(wú)縫線路設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行了研究，結(jié)果表明無(wú)論從年最大軌溫差還是從道床阻力、扣件縱向阻力和梁體溫差上來(lái)講，青藏鐵路格拉段無(wú)縫線路的鋪設(shè)技術(shù)都是可行的。

基于上述研究成果，建設(shè)期間在青藏鐵路格拉段季節(jié)凍土區(qū)K887+749—K897+525、K924+154—K930+515、K930+527—K938+247鋪設(shè)了3段無(wú)縫線路試驗(yàn)段，全長(zhǎng)23.857 km，無(wú)縫線路運(yùn)營(yíng)狀態(tài)良好。鑒于此，2010年9月—2012年10月青藏鐵路公司相繼完成格爾木—望昆(K816+200—K957+900)、當(dāng)雄—拉薩(K1795+000—K1955+000)及不凍泉地區(qū)K978+000—K984+000無(wú)縫線路鋪設(shè)，累計(jì)鋪設(shè)長(zhǎng)度達(dá)307.7 km，其中K978+000—K984+000長(zhǎng)6 km線路地處多年凍土區(qū)。

無(wú)論是在青藏鐵路格拉段季節(jié)性凍土區(qū)還是多年凍土區(qū)，在路基變形量較小的情況下，無(wú)縫路段的軌道質(zhì)量指數(shù)(TQI)較小，線路工作狀態(tài)較好，區(qū)間鐵路列車運(yùn)營(yíng)狀況良好。但在路基沉降量較大條件下無(wú)縫線路工作狀態(tài)如何有待進(jìn)一步研究。

2 青藏鐵路多年凍土區(qū)路基變形監(jiān)測(cè)與分析

多年凍土區(qū)路基的穩(wěn)定是青藏鐵路的核心技術(shù)問(wèn)題。為了掌握青藏鐵路建成通車后的技術(shù)狀況，指導(dǎo)養(yǎng)護(hù)維修和保證線路的安全運(yùn)營(yíng)，由青藏鐵路公司牽頭，多家單位參加，對(duì)青藏鐵路多年凍土區(qū)工程進(jìn)行了多層次的觀測(cè)。

2.1長(zhǎng)期觀測(cè)系統(tǒng)測(cè)得的路基斷面變形分析

青藏鐵路多年凍土區(qū)工程穩(wěn)定性長(zhǎng)期觀測(cè)系統(tǒng)覆蓋多年凍土區(qū)路基、橋梁和涵洞工程，包含3個(gè)氣象站和78個(gè)觀測(cè)斷面(其中路基觀測(cè)斷面66個(gè)，橋梁觀測(cè)斷面4個(gè)，涵洞觀測(cè)斷面8個(gè))，對(duì)沿線氣候、凍土條件和水熱環(huán)境變化及其規(guī)律等進(jìn)行長(zhǎng)期、系統(tǒng)、連續(xù)監(jiān)測(cè)，以便為運(yùn)營(yíng)中的青藏鐵路的技術(shù)狀況評(píng)價(jià)和后期病害處理提供數(shù)據(jù)支持。

在觀測(cè)的66個(gè)路基斷面中只有1個(gè)路基斷面(K1496+750)的工后總沉降量不滿足規(guī)范要求，但2010年5月補(bǔ)強(qiáng)整治后，沉降速率明顯減緩?？傮w而言青藏鐵路多年凍土區(qū)路基工程的穩(wěn)定性較好。截至2012年底，長(zhǎng)期觀測(cè)系統(tǒng)測(cè)得年沉降量＞15 mm的路基斷面6個(gè)，其變形情況見(jiàn)表1。

表1 年沉降量＞15 mm的路基斷面沉降量統(tǒng)計(jì)mm

從表1可見(jiàn)，除多年凍土區(qū)K1280+150和K1496 +750兩個(gè)斷面近2年變形逐漸減小外，其余4個(gè)斷面變形并無(wú)收斂跡象。近5年來(lái)，每年前三季度累計(jì)沉降量＞15 mm的斷面里程及同期沉降量對(duì)比見(jiàn)表2。

表2 前三季度累計(jì)沉降量＞15 mm路基斷面同期沉降量統(tǒng)計(jì)

2.2 其他地段路基變形監(jiān)測(cè)

1)西大灘至唐古拉

青藏鐵路多年凍土區(qū)唐北段(K959+615—K1425 +000)共465.385 km，觀測(cè)長(zhǎng)度33.056 km，觀測(cè)斷面721個(gè)。觀測(cè)區(qū)段近3年來(lái)路基年變形量的情況分別為:

①年沉降量＞15 mm的地段有:K1003+850—K1004+200，K1016+250—K1016+530，K1124+ 000—K1128+810，K1160+800—K1175+214，K1194 +950—K1195+150，K1216+750—K1218+000， K1227+387—K1227+600和K1312+300—K1336+ 000，總長(zhǎng)15.3 km。

②年沉降量＞30 mm的區(qū)段有:K1004+000—K1004+200，K1126+300—K1126+490，K1165+ 400—K1165+600，K1168+700—K1168+800，K1217 +450—K1217+550，K1227+387—K1227+600，K1312+550—K1312+750，K1333+750—K1333+950和K1334+950—K1336+000，共9段，總長(zhǎng)2.509 km。

③年沉降量＞50 mm的區(qū)段有:K1126+300—K1126+490，K1168+700—K1168+800，K1217+ 450—K1217+550，K1333+750—K1333+950和K1334+950—K1336+000，共5段，總長(zhǎng)1.64 km。

唐北多年凍土區(qū)路基變形觀測(cè)段年沉降量＞15 mm的長(zhǎng)度有15.3 km，占唐北凍土區(qū)線路總長(zhǎng)的3.3%;＞30 mm的有2.509 km，占觀測(cè)區(qū)線路長(zhǎng)度的7.6%;＞50 mm的有1.64 km，占觀測(cè)區(qū)長(zhǎng)度的5%。說(shuō)明多年凍土區(qū)唐北段路基工程基本是穩(wěn)定的，病害率較低。

2)唐古拉至安多

青藏鐵路多年凍土區(qū)唐南多年凍土段(K1425+ 000—K1497+000)共72 km，觀測(cè)里程長(zhǎng)13.35 km，觀測(cè)斷面274個(gè)。

唐南段凍土路基近3年來(lái)年變形量＞15 mm的地段主要有3段:K1448+900—K1449+800，K1458+ 300—K1458+450，K1496+700—K1496+800，其中K1496+700—K1496+800年變形量＞50 mm。凍土路基觀測(cè)區(qū)段年變形量＞15 mm的有1.15 km，占唐南凍土區(qū)總長(zhǎng)的1.6%。

2.3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

1)青藏鐵路多年凍土區(qū)工程穩(wěn)定性長(zhǎng)期觀測(cè)的66個(gè)路基斷面中，2012年變形量＜15 mm的路基斷面有60個(gè)，占路基觀測(cè)斷面的90.9%;年變形量＞15 mm且＜30 mm的路基斷面有6個(gè)，占路基觀測(cè)斷面的9.1%。

2)根據(jù)對(duì)觀測(cè)資料的綜合分析可知，在青藏鐵路多年凍土區(qū)路基工程中，下沉量較大的地段主要有:①楚瑪爾高平原段(K1001—K1006);②北麓河盆地(K1123—K1128);③尺曲谷地(K1157—K1195);④沱沱河融區(qū)與多年凍土區(qū)過(guò)渡段(K1216—K1218);⑤扎加藏布河河谷段(K1421—K1465);⑥多年凍土南界附近(K1484—K1497)。

3)青藏鐵路多年凍土區(qū)路基變形以融沉為主，其寒季凍脹量較小，一般≤5 mm，多年凍土區(qū)路基的融化下沉在路基變形中占主導(dǎo)作用，因此在路基—軌道變形分析中主要考慮了融沉變形的影響。

表3 長(zhǎng)期觀測(cè)斷面道床厚度統(tǒng)計(jì)mm

3 青藏鐵路多年凍土區(qū)路基與軌道變形規(guī)律研究

普速鐵路曲線段外軌超高不應(yīng)超過(guò)12.5 cm。根據(jù)《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB 10001—1999)，按照滲水土路基設(shè)計(jì)道床厚度為30 cm，非滲水土路基設(shè)計(jì)道床厚度45 cm。根據(jù)長(zhǎng)期觀測(cè)斷面統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)得出的道床厚度統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表3，可見(jiàn)，大部分道床厚度＞45 cm，多年凍土區(qū)線路部分段落道床厚度遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)值，長(zhǎng)期觀測(cè)斷面中有16個(gè)斷面現(xiàn)有道床左右側(cè)厚度差超標(biāo)，如K1005+750斷面道床左側(cè)厚度高出右側(cè)217 mm，應(yīng)是路基不均勻沉降所致。

路基變形必然引起道床變形，以青藏鐵路Ⅰ級(jí)次重型鐵路直線段路基設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為例(因青藏鐵路格拉段始建于2001年，因此設(shè)計(jì)采用1999年規(guī)范《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB 10001—1999)，如圖1所示，路肩寬度7.1 m，道砟頂寬3.1 m，道床厚度(鋼軌中心軌枕底面至路肩頂部距離)30 cm，由于Ⅰ型枕軌下厚度約20 cm，因此道砟層厚度為50 cm。

假設(shè)路基單側(cè)沉降ΔH，引起道砟坡腳豎向變形量為Δh，引起道砟頂部沉降量為Δh1(在線路不維護(hù)條件下)，由三角相似原理可得

則

根據(jù)道床變形前后體積相等原理可得

則

由上述計(jì)算可知，單側(cè)路肩變形在道床肩部有放大效應(yīng)，約放大1.6倍。由于軌道結(jié)構(gòu)由鋼軌、扣件、軌枕等部件組成，因此軌道豎向變形會(huì)受到軌枕的制約，其變形量小于道床變形量。如果線路維護(hù)不及時(shí)，路基不均勻變形將會(huì)引起道砟高度不足和密實(shí)度不夠，使得道床縱橫向阻力減小，列車動(dòng)荷載引起的軌道結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)不佳，從而影響軌道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

圖1 路基與道床變形示意(單位:cm)

青藏鐵路長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)系統(tǒng)中斷面路基變形量與相應(yīng)軌道變形量相比，沉降變形量較大的路基斷面鋼軌豎向位移較為明顯。K1161+625斷面路基變形與鋼軌位移曲線如圖2所示，可見(jiàn)，扣除抬道影響鋼軌豎向位移總量和路基變形基本相同。

圖2 K1161+625斷面路基變形與鋼軌位移曲線

從青藏鐵路長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)系統(tǒng)路基、軌道變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析可知:

1)青藏鐵路格拉段多年凍土區(qū)大部分路基變形符合普速鐵路規(guī)范使用要求，即工后沉降＜20 cm，年沉降量＜5 cm，但仍有一些段落年沉降量稍大，并且沉降仍在持續(xù)，收斂趨勢(shì)不明顯，這會(huì)給無(wú)縫線路鋪設(shè)后運(yùn)營(yíng)維護(hù)帶來(lái)一定困難。

2)路基變形和軌道豎向位移有很好的一致性，但路基左右兩側(cè)差異沉降變形在理論上反映到道床上有一定的放大效應(yīng)。如果線路維護(hù)不及時(shí)，路基不均勻變形將會(huì)引起道砟高度和密實(shí)度不夠，使得道床縱橫向阻力減小，從而影響軌道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

3)軌道由于受到軌枕、扣件等影響，其變形量略小于路基變形引起的道床變形量，但軌道豎向位移總量和路基變形基本相同。受到線路抬道維護(hù)的影響，抬道后短期內(nèi)軌道豎向位移速率明顯高于路基沉降速率。

4 無(wú)縫線路鋪設(shè)可行性研究

4.1 無(wú)縫線路的容許變形與線路養(yǎng)護(hù)影響

多年凍土區(qū)路段鋪設(shè)無(wú)縫線路可行性不僅與前述技術(shù)參數(shù)有關(guān)，還與路基穩(wěn)定性相關(guān)，且與無(wú)縫線路維修方法、標(biāo)準(zhǔn)密不可分。多年凍土區(qū)路基變形主要反映為融沉變形，路基沉降變形將引起軌道變形。

目前對(duì)青藏鐵路無(wú)縫線路試驗(yàn)段根據(jù)鐵路線路修理規(guī)則，采用軌檢車檢查區(qū)段整體不平順(均值管理)的動(dòng)態(tài)變化，采用軌道質(zhì)量指數(shù)(TQI)來(lái)加以評(píng)定，其指標(biāo)包括高低、軌向、軌距、水平及三角坑共計(jì)5項(xiàng)。軌道質(zhì)量指數(shù)管理值見(jiàn)表4。

多年凍土區(qū)路基變形主要集中在暖季的5—10月份，以8，9和10月份最大。如路基沉降過(guò)大，則會(huì)引起軌道位移量跟著增大，當(dāng)檢測(cè)指標(biāo)超限時(shí)需要對(duì)線路進(jìn)行維護(hù)。

當(dāng)無(wú)縫線路軌道變形超限時(shí)，可采用人工養(yǎng)護(hù)和大型機(jī)械養(yǎng)護(hù)兩種方法整治病害路段。人工養(yǎng)護(hù)采用加減墊片的方法保證軌道線形可控。為了保證軌道結(jié)構(gòu)自身穩(wěn)定性，根據(jù)《鐵路線路修理規(guī)則》(鐵運(yùn)［2006］146號(hào))規(guī)定，墊片調(diào)整軌道線形不平順最多可增設(shè)15 mm墊片，即軌道變形15 mm以下可采用此方法。若軌道變形超過(guò)15 mm，則應(yīng)采用大型機(jī)械養(yǎng)護(hù)抬道。大型機(jī)械養(yǎng)護(hù)可一次抬道3 cm，若超過(guò)3 cm需要二次抬道。大型機(jī)械養(yǎng)護(hù)時(shí)受鎖定軌溫限制，還要考慮季節(jié)要求。

目前青藏鐵路機(jī)械養(yǎng)護(hù)每年進(jìn)行一次，考慮到青藏高原環(huán)境惡劣和現(xiàn)有技術(shù)條件限制，無(wú)縫線路鋪設(shè)后按每年機(jī)械抬道養(yǎng)護(hù)一次計(jì)算，即路基年沉降量＞15 mm且≤30 mm地段可以采用一次機(jī)械養(yǎng)護(hù)+人工養(yǎng)護(hù)的方法保證無(wú)縫線路的線形特征。

表4 軌道質(zhì)量指數(shù)(TQI)管理值mm

4.2 多年凍土區(qū)無(wú)縫線路鋪設(shè)條件分析與評(píng)價(jià)

青藏鐵路鋪設(shè)無(wú)縫線路的目的是保障線路質(zhì)量并提高運(yùn)營(yíng)速度，同時(shí)減少線路運(yùn)營(yíng)維護(hù)工作量。如在路基不穩(wěn)定地區(qū)鋪設(shè)無(wú)縫線路，雖然通過(guò)加大人工或機(jī)械養(yǎng)護(hù)頻率，可以保證線路線形，滿足運(yùn)營(yíng)要求，但是經(jīng)常養(yǎng)護(hù)不僅會(huì)增加高原作業(yè)工作量，養(yǎng)護(hù)不當(dāng)也會(huì)導(dǎo)致道床縱橫向阻力減小而產(chǎn)生意外，反而很難達(dá)到鋪設(shè)無(wú)縫線路的目的。鑒于此，結(jié)合路基沉降量指標(biāo)，對(duì)無(wú)縫線路在多年凍土區(qū)的鋪設(shè)提出以下三項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn):

1)適宜鋪設(shè)段落。運(yùn)營(yíng)以來(lái)路基年沉降量均在15 mm以下路段。這些路段路基處于穩(wěn)定狀態(tài)，通過(guò)人工養(yǎng)護(hù)就可滿足無(wú)縫線路線形要求。

2)基本適宜鋪設(shè)段落。這些路段路基年沉降量＞15 mm且≤30 mm，需要通過(guò)人工養(yǎng)護(hù)加一次機(jī)械養(yǎng)護(hù)才能滿足無(wú)縫線路運(yùn)營(yíng)所需的軌道線形。這些路段路基大多處于不穩(wěn)定狀態(tài)，但通過(guò)補(bǔ)強(qiáng)路基熱防護(hù)和防排水措施來(lái)提高路基穩(wěn)定性，減緩沉降速率，并適當(dāng)提高線路養(yǎng)護(hù)頻率可保證軌道線形。

3)不宜鋪設(shè)段落。這些路段路基年沉降量在30 mm以上，通過(guò)人工養(yǎng)護(hù)加一次機(jī)械養(yǎng)護(hù)無(wú)法滿足無(wú)縫線路運(yùn)營(yíng)所需的軌道線形。這些路段路基大多處于水熱環(huán)境復(fù)雜的高溫多年凍土區(qū)、多年凍土區(qū)凍融過(guò)渡段及南北界凍土退化地段。此種地段路基下地基土中多年凍土含冰量較高(在人為上限附近)且地層變化較為復(fù)雜，地表水和地下水均較發(fā)育，路基工程在微地貌單元中極易受到外來(lái)熱源干擾。通過(guò)補(bǔ)強(qiáng)路基熱防護(hù)和防排水措施，一定程度上可減緩路基沉降速率，但完全控制較為困難，不能保證路基變形量一定在30 mm以內(nèi)。此種路段不適宜鋪設(shè)無(wú)縫線路。

5 結(jié)論

1)從青藏鐵路多年凍土區(qū)軌道變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)看，軌道由于受到軌枕、扣件等影響，其變形量略小于路基變形引起的道床變形量，但軌道豎向位移總量和路基變形基本相同。受到線路抬道維護(hù)的影響，抬道后短期內(nèi)軌道豎向位移速率明顯高于路基沉降速率。在分析與路基穩(wěn)定性相關(guān)的無(wú)縫線路鋪設(shè)可行性條件時(shí)，通過(guò)長(zhǎng)期觀測(cè)資料統(tǒng)計(jì)分析得出路基變形和軌道變形可簡(jiǎn)化為線性相關(guān)且在總量上基本相同的規(guī)律。

2)提出了以軌道監(jiān)測(cè)指標(biāo)和線路養(yǎng)護(hù)維修方法為參考，以路基沉降量大小為標(biāo)準(zhǔn)的無(wú)縫線路鋪設(shè)可行性劃分方法，并將多年凍土區(qū)路基劃分為適宜鋪設(shè)路段(路基年沉降量≤15 mm)、基本適宜鋪設(shè)路段(路基年沉降量＞15 mm且≤30 mm)和不宜鋪設(shè)路段(路基年沉降量＞30 mm)。

文中無(wú)縫線路鋪設(shè)可行性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)是本著用少量的人工和機(jī)械養(yǎng)護(hù)工作量來(lái)保證線路設(shè)備質(zhì)量的目的而確定的。若不穩(wěn)定路段經(jīng)過(guò)整治，線路沉降量持續(xù)減小，則不宜鋪設(shè)段落可以變化為基本適宜鋪設(shè)路段;反之，當(dāng)外部環(huán)境變化導(dǎo)致一些路段變形量持續(xù)增大時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)和觀測(cè)，必要時(shí)通過(guò)調(diào)查研究并輔以補(bǔ)充勘察等方式，提出合理整治措施并實(shí)施，減緩沉降速率使其滿足無(wú)縫線路運(yùn)營(yíng)條件。

［1］佐藤裕.軌道力學(xué)［M］.盧肇英，譯.北京:中國(guó)鐵道出版社，1981:45-52.

［2］HiranoMasayuki.TrialCalculationofTrackSettlement Applying the New Track Destruction Theory(1)［J］.Railway Engineering，1981(6):31-35.

［3］HiranoMasayuki.TrialCalculationofTrackSettlement Applying the New Track Destruction Theory(2)［J］.Railway Engineering，1981(7):35-36.

［4］鐵道部第四勘測(cè)設(shè)計(jì)院.高速鐵路［M］.北京:中國(guó)鐵道出版社，1984:172-176.

［5］佐藤吉彥.新軌道力學(xué)［M］.徐涌，等，譯.北京:中國(guó)鐵道出版社，2001:120-151.

［6］盧祖文.鐵路軌道結(jié)構(gòu)及修理［M］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2002:181-227.

［7］高建敏，翟婉明，徐涌.有砟軌道下沉變形參數(shù)影響分析［J］.交通運(yùn)輸工程學(xué)報(bào)，2007，7(4):15-20.

［8］曾樹(shù)谷.鐵路散粒體道床［M］.北京:中國(guó)鐵道出版社，1997:245-288.

［9］FREDERICK C O，曾樹(shù)谷.軌道幾何形態(tài)的惡化［J］.中國(guó)鐵道科學(xué)，1982，4(1):113-124.

［10］曾樹(shù)谷，蘇小樓，欒承高.道床物理、力學(xué)性能的試驗(yàn)研究［J］.中國(guó)鐵道科學(xué)，1983，5(1):60-71.

［11］SHENTON M J.Ballast Deformation and Track Deterioration［C］//Proceeding of Conference Organized by the Institution of Civil Engineering，University of Nottingham，Britain，1984: 11-13.

［12］LUNDQVIST A，DAHLBERGT.DynamicTrain/Track Interaction Including Model for Track Settlement Evolvement［J］.Vehicle System Dynamics，2004，41(S):667-676.

［13］FRHLING R D.LowFrequencyDynamicVehicle/Track Interaction:Modeling and Simulation［J］.Vehicle System Dynamics，1998(S1):30-46.

［14］石田誠(chéng)，名村明，瀧川光伸，等.軌道沈下の実験とシミュレーシヨンによる予測(cè)［J］.鉄道総研報(bào)告，2002，16(4): 41-47.

［15］許玉德，李海鋒，周宇.鐵路軌道高低不平順的預(yù)測(cè)方法［J］.同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)，2003，31(3):291-295.

［16］周宇，許玉德，李浩然.軌道不平順?lè)蔷€性預(yù)測(cè)模型［J］.交通運(yùn)輸工程學(xué)報(bào)，2004，4(4):21-24.

［17］陳憲麥，王瀾，楊鳳春，等.用于鐵路軌道不平順預(yù)測(cè)的綜合因子法［J］.中國(guó)鐵道科學(xué)，2006，27(6):27-31.

［18］高建敏，翟婉明，徐涌，等.基于概率分布的軌道不平順發(fā)展統(tǒng)計(jì)預(yù)測(cè)［J］.鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2006，3(6):55-60.

［19］李勇，韓龍武，許國(guó)琪，等.青藏鐵路多年凍土路基穩(wěn)定性及防治措施研究［J］.冰川凍土，2011(4):880-883.

［20］孫志忠，馬巍，黨海明，等.青藏鐵路多年凍土區(qū)路基變形特征及其來(lái)源［J］.巖土力學(xué)，2013(9):2667-2671.

(責(zé)任審編李付軍)

U213.1+4

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10.3969/j.issn.1003-1995.2015.05.26

1003-1995(2015)05-0103-05

2014-11-24;

2015-01-20

中國(guó)中鐵股份有限公司科技開(kāi)發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2013-重慶-20-2);科技部科研院所科技開(kāi)發(fā)專項(xiàng)資金項(xiàng)目(2011EG123262);鐵道部科技研究開(kāi)發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2010G015-B)

趙相卿(1982—)，男，河北南和人，工程師，碩士。