寧波海天精工股份有限公司沈陽研發(fā)中心 (遼寧 110002)劉 林

搖臂鉆床作為孔加工機床主導產(chǎn)品已經(jīng)有幾十年了，多年來一直處于銷售的旺盛期，但是隨著自動化技術的發(fā)展，特別是數(shù)控技術在機床上的發(fā)展，搖臂鉆床的低生產(chǎn)率、低精度、低柔性的缺點日益突出。據(jù)調查研究，目前市場上越來越多的管板類零件尺寸都達到3～4m 甚至更大，這么大尺寸的零件上往往需要加工上千個孔，而且孔的尺寸大小不同，有的孔還需要攻螺紋，如果用要在普通鉆床加工這樣的孔顯然是效率非常低。只能用龍門加工中心進行加工，但這么做非常不經(jīng)濟，因為這么大加工范圍的龍門加工中心的成本都在幾百萬甚至上千萬。目前在熱交換器等行業(yè)中，應用于中、小型管板類、盤類和鋼梁結構連接件、以鉆孔為主要加工工序的、而且具有較高孔位加工精度的經(jīng)濟型數(shù)控機床市場十分受市場及用戶青睞，市場需求量多，適應性廣，所以就需要一種經(jīng)濟型的數(shù)控鉆床來滿足市場的要求。

分析中國市場形勢，高檔的數(shù)控產(chǎn)品因其價格昂貴，目前對于相當多的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)、私人企業(yè)、以及不十分景氣的國有企業(yè)也是可望而不可及的。而對比國外市場，由于我們的技術相對落后、生產(chǎn)經(jīng)驗、生產(chǎn)能力、制造水平都存在較大差距，現(xiàn)在要開發(fā)高檔產(chǎn)品與國外廠家競爭顯然時機很不成熟。而中大規(guī)格的經(jīng)濟型數(shù)控機床盡管有關性能指標不及高檔機床，但功能類似，且價格低、操作方便、使用可靠，受到廣大中國用戶歡迎。

本文以GD2000X4000 為例，闡述了設計過程中難點的解決方法，論證了設計制造一款適合我國國情的經(jīng)濟型數(shù)控鉆是完全可行的。

首先根據(jù)市場需求，成本和結構可行性等因素設定產(chǎn)品主要技術參數(shù)(見表1)。

表1 GD2000×4000 主要參數(shù)表

1.結構設計

采用模塊化設計，框架采用立式龍門結構，其中工作臺在床身上前后移動為X 軸，主軸箱在滑鞍上沿橫梁左右移動為Y 軸，主軸箱在滑鞍上上下移動為Z 軸(見圖1)。從機床正面看，數(shù)控機床主軸傳動系統(tǒng)由主伺服電動機驅動，通過齒形帶傳遞給主軸，使主軸實現(xiàn)無級變速，這種結構使主軸能夠達到8 000r/min，采用這種結構很好地解決了主軸在高速時的噪聲問題，傳統(tǒng)齒輪箱采用齒輪降速，撥叉換擋，這種結構使主軸在高速時容易產(chǎn)生噪聲，齒輪長時間工作磨損后，維修不方便。齒形帶傳動能很好地避免這些問題，而且維修和維護方便，結構簡單，成本低。主軸組采用中國臺灣旭泰主軸組，具有高精度，高性能。主軸抓刀是靠主軸上的碟形彈簧以拉緊力通過四瓣爪式拉刀機構作用在刀柄上的拉釘上，使刀具與主軸錐孔緊密配合來實現(xiàn)抓刀。卸刀時，卸刀油缸活塞推動主軸內的實心軸并壓縮碟形彈簧實現(xiàn)自動卸刀。機床具有主軸定向功能。機床可實現(xiàn)剛性攻螺紋。傳統(tǒng)機床主軸的轉速和Z軸的進給是獨立控制的，在加工到孔的底部時，主軸和Z 軸的轉速降低并停止，然后它們反轉，而且轉速增加，由于各自獨立執(zhí)行加、減速，可能存在配合不同步的情況。為此，通常需安裝在攻螺紋夾頭內部的彈簧對進給量進行補償以改善攻螺紋的精度。本機床因為具有主軸定向功能，可以控制主軸的旋轉和Z 軸的進給的同步，使攻螺紋的精度可以得到保證。本機床具有主軸吹氣功能。用于自動換刀時清潔刀具。

圖1 機床外觀圖

床身采用焊接結構，有利于用戶對不同X 軸行程和Y 軸工作寬度的變化，這樣采用焊接件交貨期可縮短。立柱和橫梁采用高強度灰鑄鐵鑄造，采用箱形結構，壁厚多筋，截面形狀為矩形，具有良好的剛性和抗彎性。床身、橫梁的導軌均采用國外直線導軌;主軸箱采用鑄鐵導軌;滑鞍與主軸箱導軌接觸面貼附有高耐磨且低摩擦系數(shù)的環(huán)氧樹脂，經(jīng)精密刮研，以保證良好的運動精度。切削吸振性好。

X 軸拖動是伺服電動機通過聯(lián)軸器傳遞給床身絲杠帶動工作臺在床身上前后移動，實現(xiàn)X 軸進給運動。

Y 軸拖動是伺服電動機通過聯(lián)軸器傳遞給滑鞍絲杠帶動滑鞍在橫梁上左右移動，實現(xiàn)Y 軸進給運動。

Z 軸拖動是伺服電動機通過同步帶傳遞給滾珠絲杠帶動主軸箱在滑鞍上上下移動實現(xiàn)Z 軸進給。Z軸電動機帶有自動抱閘功能，在斷電的情況下，自動抱閘將電動機軸抱緊，使之不能轉動。

2.三軸電動機計算

參數(shù)選擇如表2 所示。

表2 三軸電動機參數(shù)選擇

(續(xù))

合力Fε=Fa+f=10 000 +490=10 490 (N)

絲杠輸出給負載的加速力矩

式中絲杠導程h=0.012m;圓周率π=3.14;絲杠傳動效率η1=0.9。

絲杠自身轉動慣量

式中工件的密度ρ=7 850，絲杠的直徑D=0.063mm，絲杠的長度L=5m。

絲杠克服自身慣量加速的加速力矩

減速機輸出端的加速力矩

減速比i=2，減速機效率η2=0.9。減速機輸入端的加速力矩T2=T1/iη2=53.69/2×(0.9)×2=29.828 (N·m)。電動機自身轉動慣量 Jm=0.017 kg·m2，電動機的最大轉速n2=n1i=1 250×2=2 500r/min，電動機角加速度bm=bsi=523.333×2=1 046.667 (rad/s2)。

電動機克服自身慣量加速的力矩

電動機在加速時總的輸出最大力矩Tm1=T2+Tm=47.621 (N·m)。

對數(shù)控機床而言，快速空載啟動力矩一般符合

式中，Mr為馬達額定轉矩，λ 為瞬間過載指數(shù)，對交流伺服電動機而言λ=1.5～2。那么我們前面計算所得的47.621/25=1.88 ＜2，可見啟動是完全在安全系數(shù)范圍之內的。

另外，關于主軸箱進給電動機的選擇，以及滑鞍(Y 坐標)拖動電動機的選擇與上面計算工作臺拖動電動機的方法完全一致，在此不再贅述。以上是該機床床身工作臺部分的論述。

3.結語

該機床樣機試制完成后，經(jīng)鑒定各項技術指標和精度符合設計要求，并已經(jīng)過市級鑒定，現(xiàn)已投入批量生產(chǎn)，并進行了規(guī)格的擴大和系列化設計。