王亞成　呂建春

摘 要：結(jié)合實(shí)際工程，采用空間有限元法分析了波形鋼腹板組合箱粱的剪力滯效應(yīng)。在分析中考慮集中力和均布力兩種典型工況，計(jì)算了不同截面位置的剪力滯效應(yīng)系數(shù)。分析結(jié)果表明，集中力作用下箱梁的剪力滯系數(shù)均大于均布力作用，跨中剪力滯系數(shù)和應(yīng)力值均較大，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予相應(yīng)重視。數(shù)值根據(jù)分析結(jié)果對類似橋梁工程設(shè)計(jì)具有一定指導(dǎo)作用。

關(guān)鍵詞：組合箱梁 波形鋼腹板 剪力滯

中圖分類號：U448 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）02（c）-0057-02

為減輕預(yù)應(yīng)力鋼筋砼箱梁自重，1975年法國Campenon Bernard公司首先提出采用波形鋼腹板代替混凝土腹板，并于1986年建成第一座波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力組合箱梁[1]。由于自重輕，縱向剛度小、混凝土收縮徐變不受約束、預(yù)應(yīng)力效應(yīng)效率較高等諸多優(yōu)點(diǎn)，波形鋼腹板在各國得到了不同程度的推廣應(yīng)用[2～3]。中國于2005年建成該類型結(jié)構(gòu)橋梁2座，分別為河南省光山縣內(nèi)的潑河大橋和江蘇省淮安市內(nèi)的長征橋。

國內(nèi)目前僅有的相關(guān)規(guī)范《組合結(jié)構(gòu)橋梁用波形鋼腹板》[4]對鋼腹板的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了規(guī)范，但在該類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中，仍需要做詳細(xì)的分析計(jì)算[5]。

本文依托實(shí)際工程，采用空間有限元法分析了波形鋼腹板組合箱粱的剪力滯效應(yīng)。在分析中考慮了集中力和均布力兩種最典型的荷載工況，對箱梁不同位置的箱梁剪力滯效應(yīng)進(jìn)行比較。分析結(jié)果對類似工程具有參考價(jià)值。

1 工程背景及有限元模型

堡子溝天橋是陜西省定漢線坪坎至漢中高速公路上的一座車行天橋，橋長80 m，跨徑組合為2×40 m，梁高2.1 m，頂板寬6.5 m，底板寬4 m，頂板厚0.12 m，底板厚0.22 m，箱梁斷面見圖1。

波形鋼腹板箱梁根據(jù)其截面厚度及受力特點(diǎn)，采用不同的單元進(jìn)行模擬，其中頂?shù)装宀捎萌S實(shí)體單元solid45，腹板采用板殼單元shell63。手動劃分單元，并APDL命令生產(chǎn)其余部分，在截面變化及鋼混結(jié)合位置進(jìn)行適當(dāng)加密，腹板的底緣線與頂?shù)装宓膯卧獎(jiǎng)澐志€對應(yīng)，各關(guān)鍵銜接位置共用節(jié)點(diǎn)，變形位移協(xié)調(diào)。全橋共70882個(gè)節(jié)點(diǎn)，實(shí)體單元24994個(gè)，板殼單元24518個(gè)。

頂?shù)装宀捎肅50混凝土，彈性模量3.45×104 Mpa，泊松比0.2。腹板采用Q345C，彈性模量206×103 Mpa，泊松比0.3，腹板厚12 mm，波長1200 mm，鋼腹板大樣圖見圖2。頂?shù)装迮c腹板采用φ19的圓柱頭焊釘連接。

該橋?yàn)?跨連續(xù)梁，荷載布置共2種工況。工況1為第一跨跨中加載集中力；工況2為第一跨滿布均布力。分別計(jì)算底板和頂板對應(yīng)箱梁不同位置的剪力滯系數(shù)。

3 計(jì)算結(jié)果

如圖2～圖6分別為第一跨跨中截面和中支點(diǎn)截面處的剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。

圖3為第一跨跨中底板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖3可以看出，最大剪力滯系數(shù)的最大最小值在集中荷載作用下分別為1.1367和0.9221，在均布荷載下分別為1.0288和0.9811。

圖4為第一跨跨中頂板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖4可以看出，最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.311和0.6302，在均布荷載下分別為0.963和1.05?？缰薪孛嫣幖辛袅挠绊懘笥诰己奢d。

在工況1下，跨中截面上緣的剪力滯效應(yīng)系數(shù)較大，但上緣以受壓為主，下緣以受拉為，且上緣最大應(yīng)力值僅為下緣的46.3%，設(shè)計(jì)中應(yīng)優(yōu)先考慮下緣受力狀態(tài)。為改善應(yīng)力狀態(tài)，宜在跨中箱梁底緣靠近腹板處設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼束，以改善上下緣應(yīng)力分布。

圖5為第一跨中支點(diǎn)底板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖5可以看出，中支點(diǎn)附近底板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.016和0.939，在均布荷載下分別為1.025和0.899。中支點(diǎn)附近底板剪力滯系數(shù)變化相對較小，且兩種工況數(shù)值較接近。

圖6為第一跨中支點(diǎn)頂板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖6可以看出，中支點(diǎn)附近頂板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.082和0.958，在均布荷載下分別為1.040和0.874。

頂板跨中位置下，剪力滯系數(shù)變化趨勢與常規(guī)分析偏差較大，經(jīng)比較有兩點(diǎn)原因?qū)е拢旱谝?，在邊支點(diǎn)位置彎矩接近于零，因此較小的應(yīng)力值即可導(dǎo)致較大的相對變化；第二，在荷載工況二下是滿布局部荷載，作用于箱梁頂板中間，局部應(yīng)力影響明顯，圖中箱梁兩側(cè)剪力滯系數(shù)接近1.0，靠近箱梁中間的剪力滯系變化較大，主要是受局部應(yīng)力影響。

邊支點(diǎn)附近底板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下為分別為1.238和0.919，在均布荷載下分別為1.210和0.938。底板邊支點(diǎn)位置，最大剪力滯系數(shù)均較大，且比較接近。邊支點(diǎn)附近頂板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.08和0.78，在均布荷載下分別為1.002和0.818。頂板剪力滯系數(shù)在兩種工況下均較大，集中力作用下的稍大。

頂板是荷載直接作用的位置，局部應(yīng)力對結(jié)果有一定影響，本圖數(shù)據(jù)中僅考慮翼緣板數(shù)據(jù)，兩條曲線接近。在邊支點(diǎn)處彎矩接近為零，計(jì)算應(yīng)力絕對值較小，在設(shè)計(jì)中不起控制作用。

4 結(jié)語

（1）在工況1即跨中集中力作用下，2×40 m箱梁對應(yīng)跨中剪力滯系數(shù)較大，尤其是箱梁頂板位置，其次是箱梁底板位置，且箱梁的跨中應(yīng)力值較大，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予相應(yīng)重視。

（2）在相同截面位置，工況1的所計(jì)算的剪力滯系數(shù)均大于對應(yīng)工況2作用下的剪力滯系數(shù)。

（3）采用ANSYS建立的空間有限元模型計(jì)算的頂?shù)装鍛?yīng)力，出現(xiàn)典型的剪力滯效應(yīng)，上翼緣的基本大于下翼緣，證明所建空間有限元模型是可靠。

參考文獻(xiàn)

[1] 聶建國.鋼-混混凝土組合結(jié)構(gòu)橋梁[M].北京：人民交通出版社，2011.

[2] 劉玉擎.組合結(jié)構(gòu)橋梁[M].北京：人民交通出版社，2005.

[3] 陳寶春，黃卿維.波形鋼腹板PC箱梁橋應(yīng)用綜述[J].公路，2005（7）：45-53.

[4] JT/T 784-2010，組合結(jié)構(gòu)橋梁用波形鋼腹板[S].2010.

[5] 吳文清.波形鋼腹板組合箱梁剪力滯效應(yīng)問題研究[D].南京：東南大學(xué)，2002.endprint

摘 要：結(jié)合實(shí)際工程，采用空間有限元法分析了波形鋼腹板組合箱粱的剪力滯效應(yīng)。在分析中考慮集中力和均布力兩種典型工況，計(jì)算了不同截面位置的剪力滯效應(yīng)系數(shù)。分析結(jié)果表明，集中力作用下箱梁的剪力滯系數(shù)均大于均布力作用，跨中剪力滯系數(shù)和應(yīng)力值均較大，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予相應(yīng)重視。數(shù)值根據(jù)分析結(jié)果對類似橋梁工程設(shè)計(jì)具有一定指導(dǎo)作用。

關(guān)鍵詞：組合箱梁 波形鋼腹板 剪力滯

中圖分類號：U448 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）02（c）-0057-02

為減輕預(yù)應(yīng)力鋼筋砼箱梁自重，1975年法國Campenon Bernard公司首先提出采用波形鋼腹板代替混凝土腹板，并于1986年建成第一座波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力組合箱梁[1]。由于自重輕，縱向剛度小、混凝土收縮徐變不受約束、預(yù)應(yīng)力效應(yīng)效率較高等諸多優(yōu)點(diǎn)，波形鋼腹板在各國得到了不同程度的推廣應(yīng)用[2～3]。中國于2005年建成該類型結(jié)構(gòu)橋梁2座，分別為河南省光山縣內(nèi)的潑河大橋和江蘇省淮安市內(nèi)的長征橋。

國內(nèi)目前僅有的相關(guān)規(guī)范《組合結(jié)構(gòu)橋梁用波形鋼腹板》[4]對鋼腹板的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了規(guī)范，但在該類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中，仍需要做詳細(xì)的分析計(jì)算[5]。

本文依托實(shí)際工程，采用空間有限元法分析了波形鋼腹板組合箱粱的剪力滯效應(yīng)。在分析中考慮了集中力和均布力兩種最典型的荷載工況，對箱梁不同位置的箱梁剪力滯效應(yīng)進(jìn)行比較。分析結(jié)果對類似工程具有參考價(jià)值。

1 工程背景及有限元模型

堡子溝天橋是陜西省定漢線坪坎至漢中高速公路上的一座車行天橋，橋長80 m，跨徑組合為2×40 m，梁高2.1 m，頂板寬6.5 m，底板寬4 m，頂板厚0.12 m，底板厚0.22 m，箱梁斷面見圖1。

波形鋼腹板箱梁根據(jù)其截面厚度及受力特點(diǎn)，采用不同的單元進(jìn)行模擬，其中頂?shù)装宀捎萌S實(shí)體單元solid45，腹板采用板殼單元shell63。手動劃分單元，并APDL命令生產(chǎn)其余部分，在截面變化及鋼混結(jié)合位置進(jìn)行適當(dāng)加密，腹板的底緣線與頂?shù)装宓膯卧獎(jiǎng)澐志€對應(yīng)，各關(guān)鍵銜接位置共用節(jié)點(diǎn)，變形位移協(xié)調(diào)。全橋共70882個(gè)節(jié)點(diǎn)，實(shí)體單元24994個(gè)，板殼單元24518個(gè)。

頂?shù)装宀捎肅50混凝土，彈性模量3.45×104 Mpa，泊松比0.2。腹板采用Q345C，彈性模量206×103 Mpa，泊松比0.3，腹板厚12 mm，波長1200 mm，鋼腹板大樣圖見圖2。頂?shù)装迮c腹板采用φ19的圓柱頭焊釘連接。

該橋?yàn)?跨連續(xù)梁，荷載布置共2種工況。工況1為第一跨跨中加載集中力；工況2為第一跨滿布均布力。分別計(jì)算底板和頂板對應(yīng)箱梁不同位置的剪力滯系數(shù)。

3 計(jì)算結(jié)果

如圖2～圖6分別為第一跨跨中截面和中支點(diǎn)截面處的剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。

圖3為第一跨跨中底板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖3可以看出，最大剪力滯系數(shù)的最大最小值在集中荷載作用下分別為1.1367和0.9221，在均布荷載下分別為1.0288和0.9811。

圖4為第一跨跨中頂板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖4可以看出，最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.311和0.6302，在均布荷載下分別為0.963和1.05?？缰薪孛嫣幖辛袅挠绊懘笥诰己奢d。

在工況1下，跨中截面上緣的剪力滯效應(yīng)系數(shù)較大，但上緣以受壓為主，下緣以受拉為，且上緣最大應(yīng)力值僅為下緣的46.3%，設(shè)計(jì)中應(yīng)優(yōu)先考慮下緣受力狀態(tài)。為改善應(yīng)力狀態(tài)，宜在跨中箱梁底緣靠近腹板處設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼束，以改善上下緣應(yīng)力分布。

圖5為第一跨中支點(diǎn)底板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖5可以看出，中支點(diǎn)附近底板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.016和0.939，在均布荷載下分別為1.025和0.899。中支點(diǎn)附近底板剪力滯系數(shù)變化相對較小，且兩種工況數(shù)值較接近。

圖6為第一跨中支點(diǎn)頂板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖6可以看出，中支點(diǎn)附近頂板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.082和0.958，在均布荷載下分別為1.040和0.874。

頂板跨中位置下，剪力滯系數(shù)變化趨勢與常規(guī)分析偏差較大，經(jīng)比較有兩點(diǎn)原因?qū)е拢旱谝?，在邊支點(diǎn)位置彎矩接近于零，因此較小的應(yīng)力值即可導(dǎo)致較大的相對變化；第二，在荷載工況二下是滿布局部荷載，作用于箱梁頂板中間，局部應(yīng)力影響明顯，圖中箱梁兩側(cè)剪力滯系數(shù)接近1.0，靠近箱梁中間的剪力滯系變化較大，主要是受局部應(yīng)力影響。

邊支點(diǎn)附近底板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下為分別為1.238和0.919，在均布荷載下分別為1.210和0.938。底板邊支點(diǎn)位置，最大剪力滯系數(shù)均較大，且比較接近。邊支點(diǎn)附近頂板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.08和0.78，在均布荷載下分別為1.002和0.818。頂板剪力滯系數(shù)在兩種工況下均較大，集中力作用下的稍大。

頂板是荷載直接作用的位置，局部應(yīng)力對結(jié)果有一定影響，本圖數(shù)據(jù)中僅考慮翼緣板數(shù)據(jù)，兩條曲線接近。在邊支點(diǎn)處彎矩接近為零，計(jì)算應(yīng)力絕對值較小，在設(shè)計(jì)中不起控制作用。

4 結(jié)語

（1）在工況1即跨中集中力作用下，2×40 m箱梁對應(yīng)跨中剪力滯系數(shù)較大，尤其是箱梁頂板位置，其次是箱梁底板位置，且箱梁的跨中應(yīng)力值較大，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予相應(yīng)重視。

（2）在相同截面位置，工況1的所計(jì)算的剪力滯系數(shù)均大于對應(yīng)工況2作用下的剪力滯系數(shù)。

（3）采用ANSYS建立的空間有限元模型計(jì)算的頂?shù)装鍛?yīng)力，出現(xiàn)典型的剪力滯效應(yīng)，上翼緣的基本大于下翼緣，證明所建空間有限元模型是可靠。

參考文獻(xiàn)

[1] 聶建國.鋼-混混凝土組合結(jié)構(gòu)橋梁[M].北京：人民交通出版社，2011.

[2] 劉玉擎.組合結(jié)構(gòu)橋梁[M].北京：人民交通出版社，2005.

[3] 陳寶春，黃卿維.波形鋼腹板PC箱梁橋應(yīng)用綜述[J].公路，2005（7）：45-53.

[4] JT/T 784-2010，組合結(jié)構(gòu)橋梁用波形鋼腹板[S].2010.

[5] 吳文清.波形鋼腹板組合箱梁剪力滯效應(yīng)問題研究[D].南京：東南大學(xué)，2002.endprint

摘 要：結(jié)合實(shí)際工程，采用空間有限元法分析了波形鋼腹板組合箱粱的剪力滯效應(yīng)。在分析中考慮集中力和均布力兩種典型工況，計(jì)算了不同截面位置的剪力滯效應(yīng)系數(shù)。分析結(jié)果表明，集中力作用下箱梁的剪力滯系數(shù)均大于均布力作用，跨中剪力滯系數(shù)和應(yīng)力值均較大，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予相應(yīng)重視。數(shù)值根據(jù)分析結(jié)果對類似橋梁工程設(shè)計(jì)具有一定指導(dǎo)作用。

關(guān)鍵詞：組合箱梁 波形鋼腹板 剪力滯

中圖分類號：U448 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1672-3791（2014）02（c）-0057-02

為減輕預(yù)應(yīng)力鋼筋砼箱梁自重，1975年法國Campenon Bernard公司首先提出采用波形鋼腹板代替混凝土腹板，并于1986年建成第一座波形鋼腹板預(yù)應(yīng)力組合箱梁[1]。由于自重輕，縱向剛度小、混凝土收縮徐變不受約束、預(yù)應(yīng)力效應(yīng)效率較高等諸多優(yōu)點(diǎn)，波形鋼腹板在各國得到了不同程度的推廣應(yīng)用[2～3]。中國于2005年建成該類型結(jié)構(gòu)橋梁2座，分別為河南省光山縣內(nèi)的潑河大橋和江蘇省淮安市內(nèi)的長征橋。

國內(nèi)目前僅有的相關(guān)規(guī)范《組合結(jié)構(gòu)橋梁用波形鋼腹板》[4]對鋼腹板的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了規(guī)范，但在該類結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中，仍需要做詳細(xì)的分析計(jì)算[5]。

本文依托實(shí)際工程，采用空間有限元法分析了波形鋼腹板組合箱粱的剪力滯效應(yīng)。在分析中考慮了集中力和均布力兩種最典型的荷載工況，對箱梁不同位置的箱梁剪力滯效應(yīng)進(jìn)行比較。分析結(jié)果對類似工程具有參考價(jià)值。

1 工程背景及有限元模型

堡子溝天橋是陜西省定漢線坪坎至漢中高速公路上的一座車行天橋，橋長80 m，跨徑組合為2×40 m，梁高2.1 m，頂板寬6.5 m，底板寬4 m，頂板厚0.12 m，底板厚0.22 m，箱梁斷面見圖1。

波形鋼腹板箱梁根據(jù)其截面厚度及受力特點(diǎn)，采用不同的單元進(jìn)行模擬，其中頂?shù)装宀捎萌S實(shí)體單元solid45，腹板采用板殼單元shell63。手動劃分單元，并APDL命令生產(chǎn)其余部分，在截面變化及鋼混結(jié)合位置進(jìn)行適當(dāng)加密，腹板的底緣線與頂?shù)装宓膯卧獎(jiǎng)澐志€對應(yīng)，各關(guān)鍵銜接位置共用節(jié)點(diǎn)，變形位移協(xié)調(diào)。全橋共70882個(gè)節(jié)點(diǎn)，實(shí)體單元24994個(gè)，板殼單元24518個(gè)。

頂?shù)装宀捎肅50混凝土，彈性模量3.45×104 Mpa，泊松比0.2。腹板采用Q345C，彈性模量206×103 Mpa，泊松比0.3，腹板厚12 mm，波長1200 mm，鋼腹板大樣圖見圖2。頂?shù)装迮c腹板采用φ19的圓柱頭焊釘連接。

該橋?yàn)?跨連續(xù)梁，荷載布置共2種工況。工況1為第一跨跨中加載集中力；工況2為第一跨滿布均布力。分別計(jì)算底板和頂板對應(yīng)箱梁不同位置的剪力滯系數(shù)。

3 計(jì)算結(jié)果

如圖2～圖6分別為第一跨跨中截面和中支點(diǎn)截面處的剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。

圖3為第一跨跨中底板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖3可以看出，最大剪力滯系數(shù)的最大最小值在集中荷載作用下分別為1.1367和0.9221，在均布荷載下分別為1.0288和0.9811。

圖4為第一跨跨中頂板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖4可以看出，最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.311和0.6302，在均布荷載下分別為0.963和1.05。跨中截面處集中力剪力滯的影響大于均布荷載。

在工況1下，跨中截面上緣的剪力滯效應(yīng)系數(shù)較大，但上緣以受壓為主，下緣以受拉為，且上緣最大應(yīng)力值僅為下緣的46.3%，設(shè)計(jì)中應(yīng)優(yōu)先考慮下緣受力狀態(tài)。為改善應(yīng)力狀態(tài)，宜在跨中箱梁底緣靠近腹板處設(shè)置預(yù)應(yīng)力鋼束，以改善上下緣應(yīng)力分布。

圖5為第一跨中支點(diǎn)底板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖5可以看出，中支點(diǎn)附近底板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.016和0.939，在均布荷載下分別為1.025和0.899。中支點(diǎn)附近底板剪力滯系數(shù)變化相對較小，且兩種工況數(shù)值較接近。

圖6為第一跨中支點(diǎn)頂板剪力滯效應(yīng)系數(shù)的計(jì)算結(jié)果。由圖6可以看出，中支點(diǎn)附近頂板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.082和0.958，在均布荷載下分別為1.040和0.874。

頂板跨中位置下，剪力滯系數(shù)變化趨勢與常規(guī)分析偏差較大，經(jīng)比較有兩點(diǎn)原因?qū)е拢旱谝唬谶呏c(diǎn)位置彎矩接近于零，因此較小的應(yīng)力值即可導(dǎo)致較大的相對變化；第二，在荷載工況二下是滿布局部荷載，作用于箱梁頂板中間，局部應(yīng)力影響明顯，圖中箱梁兩側(cè)剪力滯系數(shù)接近1.0，靠近箱梁中間的剪力滯系變化較大，主要是受局部應(yīng)力影響。

邊支點(diǎn)附近底板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下為分別為1.238和0.919，在均布荷載下分別為1.210和0.938。底板邊支點(diǎn)位置，最大剪力滯系數(shù)均較大，且比較接近。邊支點(diǎn)附近頂板最大剪力滯系數(shù)最大最小值，在集中荷載作用下分別為1.08和0.78，在均布荷載下分別為1.002和0.818。頂板剪力滯系數(shù)在兩種工況下均較大，集中力作用下的稍大。

頂板是荷載直接作用的位置，局部應(yīng)力對結(jié)果有一定影響，本圖數(shù)據(jù)中僅考慮翼緣板數(shù)據(jù)，兩條曲線接近。在邊支點(diǎn)處彎矩接近為零，計(jì)算應(yīng)力絕對值較小，在設(shè)計(jì)中不起控制作用。

4 結(jié)語

（1）在工況1即跨中集中力作用下，2×40 m箱梁對應(yīng)跨中剪力滯系數(shù)較大，尤其是箱梁頂板位置，其次是箱梁底板位置，且箱梁的跨中應(yīng)力值較大，設(shè)計(jì)中應(yīng)給予相應(yīng)重視。

（2）在相同截面位置，工況1的所計(jì)算的剪力滯系數(shù)均大于對應(yīng)工況2作用下的剪力滯系數(shù)。

（3）采用ANSYS建立的空間有限元模型計(jì)算的頂?shù)装鍛?yīng)力，出現(xiàn)典型的剪力滯效應(yīng)，上翼緣的基本大于下翼緣，證明所建空間有限元模型是可靠。

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