熊中博，江玉龍

（1.大唐雅安電力開發(fā)有限公司，四川 雅安 625500；2.中國電建集團(tuán)中南勘測設(shè)計研究院有限公司，湖南 長沙 410014）

脈沖回波法在20世紀(jì)50年代開始被開發(fā)研究，其基本原理是根據(jù)彈性波在物件內(nèi)部產(chǎn)生振動的共振頻率，計算缺陷位置及物體厚度。20世紀(jì)80年代末，美國的M.Sansalone和N.J.Carino在頻率域?qū)_擊反射回波進(jìn)行分析研究，取得了突破性進(jìn)展，使該方法進(jìn)入實用階段。加拿大的馬爾霍察在1984年國際現(xiàn)場混凝土無損檢測會議論文集的綜述中，曾把脈沖回波法列為 “最有發(fā)展前途的現(xiàn)場檢測方法之一。我國在20世紀(jì)80年代中期，開始了聲波 （又稱應(yīng)力波）反射法基樁完整性檢測的研究開發(fā)與應(yīng)用，南京水利科學(xué)研究院對此項技術(shù)進(jìn)行過一定的研究工作。本文簡要介紹了脈沖回波法在亭子口水電站蝸殼脫空情況檢測中的應(yīng)用研究工作。

1 亭子口水電站蝸殼脫空檢測目的

亭子口水利樞紐工程設(shè)計壩型為混凝土重力壩，主要建筑物由擋水建筑物、泄洪建筑物、發(fā)電建筑物、通航建筑物和引水建筑物等組成。水庫正常蓄水位458.00 m，總庫容40.67億m3，最大壩高113 m，壩頂長995.4 m。左岸布置壩后引水式廠房，裝機(jī)4臺，裝機(jī)容量1100 MW。

為保證蝸殼外包混凝土澆筑飽滿，蝸殼外包混凝土底部首先采用常規(guī)的泵送混凝土澆筑，并形成傾向蝸殼中心的斜坡，澆筑至距離蝸殼底部90 cm左右位置，采用坍落度為25～27 cm的高流態(tài)自密實混凝土，退管法澆筑，當(dāng)混凝土與蝸殼底部相接后，采用環(huán)向預(yù)埋的泵管向座環(huán)、蝸殼陰角部位泵送高流態(tài)混凝土。對于蝸殼底部確實難以澆筑密實的部位，埋設(shè)灌漿管，灌注水泥漿回填密實。

蝸殼部位受力復(fù)雜，要求回填混凝土與鋼襯之間必須緊密結(jié)合。由于受現(xiàn)場施工條件及混凝土干縮等因素制約，鋼襯混凝土施工過程中形成脫空缺陷難以避免，因此需在鋼襯和混凝土接觸部位預(yù)埋回填灌漿管路后期對脫空區(qū)域進(jìn)行回填灌漿。由于鋼襯混凝土脫空缺陷屬隱蔽工程，僅依靠施工、監(jiān)理單位對施工過程的監(jiān)督管理及采用傳統(tǒng)的敲擊檢查難以準(zhǔn)確掌握脫空范圍及脫空深度情況。為定量掌握蝸殼與外包混凝土間脫空區(qū)域的具體情況，判定接觸灌漿完成后其脫空情況是否滿足相關(guān)規(guī)程規(guī)范要求，需對蝸殼與外包混凝土間脫空區(qū)域分布范圍、面積及深度等進(jìn)行檢測。

2 檢測原理及方法

2.1 檢測原理

傳統(tǒng)用于檢測鋼襯混凝土脫空缺陷的錘擊法、中子無損檢測法、內(nèi)窺鏡法、鉆孔法等均存在一定的不足之處，如錘擊法憑感官經(jīng)驗，中子無損檢測法需要放射性源，內(nèi)窺鏡和鉆孔法屬破損檢測方法。沖擊回波法彌補(bǔ)了前三種方法的不足，是一種簡便、準(zhǔn)確、有效的鋼襯混凝土管施工質(zhì)量無損檢測方法。脈沖回波法是基于瞬態(tài)應(yīng)力波的反射原理，能快速檢測混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的厚度以及孔洞、蜂窩、裂縫等缺陷，測量的物理量為縱波速度、面波速度、襯砌振動頻譜?？v波和面波速度反映混凝土強(qiáng)度，波形及頻譜特征則反映襯砌結(jié)構(gòu)的完整性。

采用脈沖回波法測試時用小鋼球或以其他方式敲擊 （沖擊）結(jié)構(gòu)表面，產(chǎn)生短暫的脈沖沖擊力，用以產(chǎn)生脈沖應(yīng)力波，在應(yīng)力波向結(jié)構(gòu)內(nèi)部傳播過程中，當(dāng)碰到缺陷或波阻抗界面時，會產(chǎn)生反射應(yīng)力波 （沖擊回波），反射應(yīng)力波在結(jié)構(gòu)表面與缺陷或底界面間發(fā)生多重反射，或引起瞬時共振狀態(tài)，通過分析沖擊回波信號的時域和頻域曲線，檢測結(jié)構(gòu)的厚度，或判定結(jié)構(gòu)是否存在缺陷及缺陷所在位置。

鋼襯混凝土檢測的基本原理為:鋼襯表面在沖擊作用下產(chǎn)生多次諧波信號，對于單一頻率的平面諧波，鋼襯表面激振點附近的質(zhì)點振動速度為

式中，v為質(zhì)點振動速度，V0為質(zhì)點振動峰值，ω為角頻率。

單一頻率諧波的波動動能為

單一頻率諧波信號在T時間內(nèi)的波動總動能為

在鋼襯表面激發(fā)應(yīng)力波，一部分應(yīng)力波沿鋼襯表面擴(kuò)散傳播，另一部分能量穿透鋼襯向混凝土傳播，在鋼襯與混凝土界面，或鋼襯與空氣 （或水）界面，應(yīng)力波將產(chǎn)生不同程度的反射，反射波疊加在直達(dá)波之上，使質(zhì)點的波動能量有所改變。假定接收點的直達(dá)波能量為E1，反射波能量為E2，則該點的波動總能量為

在同樣的激發(fā)能量與激發(fā)條件下，距激發(fā)點相同距離的各接收點的直達(dá)波能量基本一致，從式（4）可知，接收點波動總能量的差異反映了反射能量的差異，而應(yīng)力波反射能量的大小主要與鋼襯的結(jié)構(gòu)及是否存在脫空等缺陷有關(guān)，因此可以通過檢測鋼襯的沖擊回波波動能量來判定鋼襯的脫空缺陷情況。

2.2 檢測方法

本次檢測采用HX-SY02A非金屬聲波儀，激振源為高能超磁致伸縮發(fā)射源，接收傳感器使用高頻響應(yīng)良好的加速度計，以黃油作耦合劑。

測試中儀器設(shè)置參數(shù)及激振源發(fā)射電壓保持不變，以保證每次激發(fā)輸出的激振能量一致，接收條件一致，使所測信號具有可對比性。

2.2.1 鋼襯應(yīng)力波速度測試

在鋼襯安裝之前，在鋼襯外表沿軸向進(jìn)行鋼襯應(yīng)力波速度測試。若沒有此測試條件，則在現(xiàn)場找其他未安裝鋼襯或已安裝的鋼襯表面進(jìn)行測試。測試時，將平面聲波發(fā)射換能器固定，以10 cm的間距沿直線移動接收換能器，測試各點聲波旅行時間，測試8～12點，根據(jù)各點的距離與旅行時間計算鋼襯應(yīng)力波速度。

2.2.2 混凝土應(yīng)力波速度測試

在鋼襯模型澆筑充填混凝土?xí)r制作3～5塊標(biāo)準(zhǔn)試塊，試塊尺寸為150 cm×150 cm×150 cm，利用平面聲波換能器測試試塊的聲波波速。

2.2.3 應(yīng)力波反射系數(shù)分析

在鋼襯與混凝土緊密結(jié)合的情況下 （質(zhì)量完好），應(yīng)力波反射界面為鋼襯與混凝土的接觸界面；當(dāng)在鋼襯與混凝土之間脫空的情況下 （缺陷），應(yīng)力波反射界面為鋼襯與空氣或鋼襯與水的界面。根據(jù)應(yīng)力波反射原理，可計算出在鋼襯與混凝土接觸界面存在缺陷或無缺陷情況下的應(yīng)力波反射系數(shù)，見表1。

表1 不同反射界面反射系數(shù)計算

由表1可知，不同界面的幅值反射系數(shù)和能量反射系數(shù)差異較大，當(dāng)鋼襯脫空時，其反射波系數(shù)遠(yuǎn)大于鋼襯與混凝土緊密接觸 （無脫空）情況，容易形成多次反射，故在鋼襯表面測到的應(yīng)力波能量將顯著增加。

2.3 脫空評判方法

在鋼襯混凝土沖擊回波檢測時，測點沖擊回波能量不僅與激發(fā)能量、偏移距、接收儀器、傳感器以及設(shè)置參數(shù)有關(guān)，而且與鋼襯混凝土結(jié)構(gòu)及是否存在脫空缺陷有關(guān)，因此在每次檢測前均應(yīng)通過試驗確定臨界值。

臨界值測定一般選擇在鋼管的底部，該部位鋼襯與混凝土能夠緊密接觸，在該部位選取3～5個基準(zhǔn)測區(qū)，設(shè)定同樣的激勵電壓、偏移距及接收系統(tǒng)參數(shù)，在每個測區(qū)檢測20點，經(jīng)分析統(tǒng)計，以各基準(zhǔn)測區(qū)所有測點波動能量的平均值加3倍均方差作為臨界值。若改變激發(fā)、接收條件，也應(yīng)通過試驗重新確定臨界值。

將各測段的波動能量水平，與波動能量評判值相比較，根據(jù)比較結(jié)果判定鋼襯混凝土是否存在脫空缺陷及其程度。評判標(biāo)準(zhǔn)見表2。

表2 鋼襯混凝土沖擊回波檢測脫空缺陷評判標(biāo)準(zhǔn)

3 測線布置

考慮到蝸殼結(jié)構(gòu)的特殊測性，亭子口水電站蝸殼測線布置按蝸殼分塊布置。每個蝸殼共分28塊，編號分別為1-1～1-28。每塊按0.5 m×0.5 m網(wǎng)格狀布置，共布置測線132條，測點1916個，測試長度958 m。對普查后發(fā)現(xiàn)的疑似脫空部位按0.25 m×0.25 m網(wǎng)格加密檢測，加密檢測的測點數(shù)量和測試長度依各個部位脫空比例的大小而不同。檢測時沿測線方向上布置激發(fā)點與接收點，采用單發(fā)單收共偏移觀測方式，激發(fā)源采用恒定源。為便于現(xiàn)場測試，偏移距離與點距相同。在完成測點的信號采集后，同步移動激發(fā)點和接收點，進(jìn)行下一個測點的測試，直至完成整條測線的測試工作。

4 檢測結(jié)果分析

檢測中，先進(jìn)行基準(zhǔn) （未脫空及脫空）參數(shù)測試。資料處理時，需要將所測數(shù)據(jù)與基準(zhǔn)參數(shù)及灌前參數(shù)進(jìn)行對比分析來判斷蝸殼脫空情況。

對蝸殼基準(zhǔn)參數(shù)進(jìn)行頻譜分析，根據(jù)其頻譜特征，蝸殼脫空程度劃分為未脫空、輕微脫空及嚴(yán)重脫空 （見圖1）。未脫空的脈沖回波信號的頻率主頻單一，主頻42 kHz附近。輕微脫空的頻率特征是主頻向小的方向移動，出現(xiàn)雙峰或者多峰，其脫空深度一般不大于1 mm，最大不超過3 mm，大多屬于接觸不良或漿液萎縮，相應(yīng)的可灌性較差；嚴(yán)重脫空的頻率特征是主頻比較單一，小于20 kHz附近，其脫空深度一般大于3 mm，大多屬于漿液萎縮嚴(yán)重或澆灌質(zhì)量不好，可進(jìn)行重灌處理。

圖1 基準(zhǔn)參數(shù)波形、頻率特征示意

亭子口水電站4臺機(jī)組均進(jìn)行了蝸殼灌前灌后的脫空檢測，其檢測成果見表3。表3中脫空率是指相對回填灌漿面積，灌后脫空情況均達(dá)到嚴(yán)重脫空面積小于3.7%，且單個面積不 大于0.2 m2。

表3 蝸殼混凝土脫空情況匯總

5 結(jié) 語

脈沖回波法應(yīng)用在電站廠房蝸殼與混凝土脫空檢測中，操作簡單，穩(wěn)定可靠，檢測速度快，精度高，數(shù)據(jù)處理方便；該檢測法可將蝸殼鋼板與其外包混凝土間脫空區(qū)域分布、面積及深度進(jìn)行詳細(xì)展現(xiàn)，為下一步處理和后續(xù)施工提供了科學(xué)依據(jù)。為防止蝸殼灌漿后，仍有脫空的面積或深度不合格，建議蝸殼在設(shè)計制造時，預(yù)留接觸灌漿孔，采用堵頭封堵。

［1］李電波.脈沖回波法和探地雷達(dá)在地下洞室混凝土襯砌質(zhì)量檢測中的應(yīng)用［C］//中國水力發(fā)電工程學(xué)會地質(zhì)及勘探專業(yè)委員會中國水利電力物探科技信息網(wǎng)2012年學(xué)術(shù)年會論文集.北京，2012.

［2］裴少英，涂善波，高栓會.蝸殼鋼襯下混凝土脫空缺陷檢測中中子無損探測法的應(yīng)用［J］.物探與化探，2013（02）:363-367.

［3］宴國順，張富家，王旭明.中子無損檢測法在瀘定水電站蝸殼脫空檢測中的應(yīng)用［J］.水力發(fā)電，2011，37（05）:83-85.