李佳林,李 光
(太原重工技術(shù)中心,山西 太原 030024)
康明斯發(fā)動機(jī)[1]在安裝時對后端面的靜彎矩有上限要求,用戶在使用時必須予以考慮。對于中小功率發(fā)動機(jī)來說,通常的安裝布置即能滿足靜彎矩要求。但對于大功率發(fā)動機(jī),采用通常的安裝布置往往不能滿足靜彎矩要求。以某大型液壓挖掘機(jī)[2]的動力系統(tǒng)的安裝布置為例,對多種安裝布置方案進(jìn)行了深入的分析和對比。動力系統(tǒng)包含QSK50發(fā)動機(jī)、分動箱和泵總成,其中發(fā)動機(jī)包含發(fā)動機(jī)主體和飛輪殼,發(fā)動機(jī)主體與飛輪殼的連結(jié)面處要求的最大靜彎矩為6 100 N?m,發(fā)動機(jī)通過飛輪殼的法蘭口與分動箱固定連接,其安裝布置示意簡圖見圖1,其中發(fā)動機(jī)質(zhì)量為6 717 kg,分動箱質(zhì)量為3 200 kg,泵總成質(zhì)量為
圖1 某大型液壓挖掘機(jī)的動力系統(tǒng)示意圖(mm)
通常的安裝布置方案為發(fā)動機(jī)前端左右做安裝點(diǎn),發(fā)動機(jī)后端飛輪殼處不做安裝點(diǎn),分動箱地腳做安裝點(diǎn),俗稱“兩點(diǎn)支撐”,圖2為該方案的安裝布置示意圖。
圖2 方案1的安裝布置示意圖
由于分動箱殼體為鑄鐵,所以可以忽略分動箱輸出側(cè)泵總成對輸入側(cè)的彎矩影響。根據(jù)材料力學(xué)中靜定結(jié)構(gòu)原理,建立力學(xué)模型(見圖3)。
圖3 方案1的力學(xué)模型簡圖
圖4 方案1的彎矩圖(N·m)
設(shè)左側(cè)支點(diǎn)處支反力為RA,以右側(cè)支點(diǎn)為力矩中心列出力矩平衡方程式:
繪制的彎矩圖如圖4所示。
由圖4可知連結(jié)面的靜彎矩M為:
此方案是在“兩點(diǎn)支撐”的基礎(chǔ)上,在飛輪殼兩側(cè)各加一個輔助安裝點(diǎn),以期降低連結(jié)面的靜彎矩,俗稱“三點(diǎn)支撐”,圖5為該方案的布置示意圖[1]。
圖5 方案2的安裝布置示意圖(mm)
同理,由于分動箱殼體為鑄鐵,所以可以忽略分動箱輸出側(cè)泵總成對輸入側(cè)的彎矩影響。根據(jù)材料力學(xué)中靜不定結(jié)構(gòu)原理,建立力學(xué)模型(見圖6)。
圖6 方案2的力學(xué)模型簡圖
圖7 方案2的彎矩圖(N·m)
將中間支點(diǎn)改為自由鉸鏈,并加等價約束(彎矩M1和支反力R1),則連續(xù)梁變?yōu)?個簡支梁,根據(jù)三彎矩方程可求得:
設(shè)左側(cè)支點(diǎn)處支反力為RA,再以中間支點(diǎn)為力矩中心對左側(cè)簡支梁列出力矩平衡方程式:
繪制彎矩圖如圖7所示。
由圖7可知連結(jié)面的靜彎矩為:
該方案是將飛輪殼與分動箱用橫梁固定連接后,在橫梁上做安裝點(diǎn),安裝點(diǎn)可根據(jù)需要布置在橫梁的合適位置,從而實(shí)現(xiàn)了安裝點(diǎn)可沿軸向做適量平移調(diào)整的效果,圖8為此方案的布置示意圖。
同理,由于分動箱殼體為鑄鐵,所以可以忽略分動箱輸出側(cè)泵總成對輸入側(cè)的彎矩影響。根據(jù)材料力學(xué)中靜定結(jié)構(gòu)原理,建立力學(xué)模型如圖9所示[2]。
圖8 方案3的安裝布置示意(mm)
圖9 方案3的力學(xué)模型簡圖
圖10 方案3的彎矩圖(N·m)
設(shè)左側(cè)支點(diǎn)處支反力為RA,以右側(cè)支點(diǎn)為力矩中心列出力矩平衡方程式:
發(fā)動機(jī)重心處的彎矩MG1為
右側(cè)支點(diǎn)處的彎矩MB為
繪制彎矩圖如圖10所示。
由圖10可知連結(jié)面的靜彎矩為:
根據(jù)以上計算可知,方案1中聯(lián)結(jié)面的靜彎矩約為允許值的2.79倍;方案2中聯(lián)結(jié)面的靜彎矩約為允許值的2.57倍;方案3中聯(lián)結(jié)面的靜彎矩小于允許值。據(jù)此,可以得出新安裝布置方案方案3是有效可行的。
[1] 王文山.柴油發(fā)動機(jī)管理系統(tǒng)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2010.
[2] 同濟(jì)大學(xué)方,等.單斗液壓挖掘機(jī)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1980.