張春林,張希農(nóng),陳杰,張帥

(西安交通大學(xué)機械結(jié)構(gòu)強度與振動國家重點實驗室, 710049, 西安)

菱形微位移壓電作動器的輸入輸出線性建模

張春林,張希農(nóng),陳杰,張帥

(西安交通大學(xué)機械結(jié)構(gòu)強度與振動國家重點實驗室, 710049, 西安)

針對某定位裝置的位移輸出問題,研究了一種新型菱形微位移壓電作動器,該壓電作動器包括壓電陶瓷、菱形微位移放大機構(gòu)以及柔性鉸鏈部分。對菱形微位移放大機構(gòu)的放大系數(shù)進行了分析,發(fā)現(xiàn)該放大機構(gòu)具有把壓電堆的原始位移輸出從30 μm放大到100 μm的能力,放大倍數(shù)與菱形環(huán)自身夾角θ有關(guān),并且在壓電堆輸出范圍內(nèi)為比例放大,這些結(jié)果可以為更大放大系數(shù)的菱形環(huán)設(shè)計提供依據(jù)。建立了該菱形微位移壓電作動器輸入輸出關(guān)系的理論線性模型,并將線性模型的模擬結(jié)果與實驗結(jié)果進行了對比,證明該壓電作動器線性模型具有較好的精度,能比較準確地反映微位移壓電作動器的輸入輸出關(guān)系。

壓電陶瓷;作動器;位移放大機構(gòu);線性建模

壓電作動器因其輸出位移分辨率高、出力大、響應(yīng)快、功耗小等優(yōu)點,已被廣泛應(yīng)用于機械、電力、航空航天等領(lǐng)域,是目前最具前途的智能驅(qū)動器件之一。但是,壓電作動器的位移輸出特性有時又限制了其在某些情況下的應(yīng)用,因而在某些情況下壓電作動器的應(yīng)用需伴有位移放大機構(gòu)[1]。國內(nèi)外學(xué)者已對位移放大機構(gòu)進行了大量的研究。國外的位移放大機構(gòu)主要有杠桿機構(gòu)[2-3]、Scott-Russell型位移放大機構(gòu)[4]、鈸型壓電作動器[5]、放大尺式位移放大器[6]以及蜂窩桿式位移放大機構(gòu)[7]等。國內(nèi)關(guān)于位移放大機構(gòu)的研究主要有:王隆太等對柔性鉸鏈位移放大機構(gòu)的研究[8];吳家龍等對液壓微位移放大器的設(shè)計與研究[9];李萬全等開展的基于液壓微位移放大機構(gòu)的壓電陶瓷執(zhí)行器的研究[10];等等。

本文提出的菱形微位移放大機構(gòu)與鈸型壓電作動器[5]結(jié)構(gòu)類似,但具有更緊湊的結(jié)構(gòu)和更好的裝配能力,同時還具有微位移特性、較大的放大系數(shù)以及能提供壓電堆抵抗橫向干擾力的能力。

建立作動器的輸入輸出模型對于整個作動放大機構(gòu)的仿真、控制以及后續(xù)應(yīng)用起著至關(guān)重要的作用,尤其是對于高精度的伺服控制[11]。為此,本文通過對菱形微位移放大機構(gòu)的放大系數(shù)的分析,基于力學(xué)分析建立了位移放大器輸入輸出關(guān)系的線性模型,并通過實驗對比驗證了此線性模型的準確性,以期為菱形微位移壓電作動器的后續(xù)應(yīng)用提供理論參考。

1 菱形微位移壓電作動器的原理

圖1為菱形微位移壓電作動器的示意圖。該機構(gòu)包含2部分:上部的柔性鉸鏈部分(與目標裝置相連);下部的菱形微位移放大機構(gòu),它給壓電堆(PZT)提供約束,并主要實現(xiàn)位移放大功能以及與基底相連。當給壓電堆一個輸入電壓時,壓電堆將沿軸向輸出一定的位移,同時菱形微位移放大機構(gòu)會輸出一個豎向位移,從而實現(xiàn)橫向變豎向的位移放大。

圖1 菱形微位移壓電作動器示意圖

2 線性模型

2.1 菱形微位移放大器的幾何放大關(guān)系

菱形微位移放大機構(gòu)為對稱結(jié)構(gòu),可認為由8根桿件和8個柔性轉(zhuǎn)角組成。本文假設(shè)8根桿件均為剛性結(jié)構(gòu),即忽略作動器在工作過程中桿件的彈性變形,則菱形微位移放大機構(gòu)工作前、后的變形如圖2所示,其中L1、L2分別為菱形框2條邊的邊長,ΔL和2H分別為輸入和輸出位移。定義Ra=2H/ΔL為放大系數(shù)。

圖2 菱形微位移放大機構(gòu)工作示意圖

通過圖2,可得到壓電堆輸入位移和菱形微位移放大機構(gòu)放大后輸出位移的關(guān)系式如下

(1)

整理后得

(2)

將式(2)關(guān)于ΔL作泰勒級數(shù)展開,可化為

(3)

式中:ΔL為壓電堆的輸入位移;2H為菱形微位移放大機構(gòu)的輸出位移;θ為初始狀態(tài)時桿AB與水平壓電堆之間的夾角;L1為桿AB的長度。當ΔL?L1時,平方項中的ΔL/L1可認為是無窮小量,從而可得到式(3)的簡化線性關(guān)系表達式

(4)

圖3 菱形微位移放大機構(gòu)的輸入輸出曲線

(a)菱形放大機構(gòu)受力圖

(b)1/4菱形放大機構(gòu)變形圖

2.2 菱形微位移放大機構(gòu)輸入輸出線性模型

由于菱形微位移放大機構(gòu)為對稱結(jié)構(gòu),故取其1/4作為研究對象。圖4為菱形微位移放大機構(gòu)的受力示意圖以及1/4放大機構(gòu)的幾何變形圖。1/4菱形微位移放大機構(gòu)被等效成剛體桿件AB和2個扭轉(zhuǎn)彈簧。

當壓電作動器無約束時,給作動器一個電壓會產(chǎn)生一個大小為KvV的位移,其中V為電壓,Kv為壓電應(yīng)變常數(shù)。當壓電作動器有菱形環(huán)約束時,它將會提供給菱形環(huán)一個反作用力FPZT,同時柔性鉸鏈也可能提供給菱形環(huán)一個豎直方向的外加力Fh,此時的受力如圖4a所示。當取1/4位移放大機構(gòu)為研究對象時,反作用力FPZT作用于A點可簡化為力和力偶M的形式,受力如圖4b所示,其中力偶

(5)

基于能量守恒原理,變形后外力所做的功等于A、B兩點增加的勢能,因此可以得到如下能量關(guān)系式

(6)

式中:Kθ1、Kθ2為A、B兩點的扭轉(zhuǎn)彈簧剛度系數(shù);Δθ=θ-θ1。

由圖4b,可得到變形前后的位移幾何條件

(7)

式中:Ra為放大系數(shù)。

基于壓電堆的本構(gòu)關(guān)系,可得壓電堆電、位移和力三者之間的關(guān)系為

(8)

式中:KP為壓電堆等效剛度。

聯(lián)立式(4)～式(6),可得菱形機構(gòu)的線性模型

(9)

當菱形微位移作動器不給目標被驅(qū)動機構(gòu)提供作動力(即Fh=0)時,式(7)可簡化為

(10)

(Kθ1+Kθ2)的值可以由ANSYS靜力分析求得。

基于ANSYS有限元軟件,利用SOLID45三維實體單元建立了圖4a所示菱形微位移放大機構(gòu)的有限元模型。為模擬菱形微位移放大機構(gòu)的實際工作受力情況,沿壓電作動器(PZT)軸向(x軸方向)施加大小為154 N的對稱面力。

圖5為菱形微位移放大機構(gòu)在上述載荷、約束下的變形圖,圖中的最大變形值(即圖4a中的2H)為0.242 693 mm。由靜力分析結(jié)果中力、變形的關(guān)系,可以求得式(8)中(Kθ1+Kθ2)的值。

式(8)最終可以簡化為

2H=KV

(11)

圖5 菱形微位移放大機構(gòu)靜力變形圖

3 壓電作動器的輸入輸出測試實驗

在微位移壓電作動器中,使用的壓電堆為Physik Instrumente P-885.91,正向飽和電壓為120 V。因為壓電陶瓷作動器不能承受大的拉伸載荷,而且其收縮驅(qū)動性能要顯著弱于伸長驅(qū)動性能,所以為保證作動器安全穩(wěn)定,取工作電壓范圍為0～120 V。圖6為菱形微位移壓電作動器實物圖。實驗系統(tǒng)包括:1臺KEYENCE LK-G80激光位移計,測量精度為0.1 μm;1臺預(yù)裝Simulink的計算機;1套dSPACE 1103系統(tǒng);1個西安交通大學(xué)自制的功率放大器。

圖6 菱形微位移壓電作動器實物圖

圖7為壓電作動器輸入輸出測試實驗的流程框圖。首先由計算機生成一條線性的輸入電壓曲線,如圖8所示。盡管壓電堆能夠施加一定量的負向電壓,但為了系統(tǒng)穩(wěn)定,僅允許系統(tǒng)的最低電壓為0 V。計算機通過dSPACE系統(tǒng)把數(shù)字信號轉(zhuǎn)化為電壓信號,再經(jīng)過功率放大器把該電壓信號施加于微位移壓電作動器,由激光位移計測量作動器的輸出位移,并通過dSPACE系統(tǒng)把電信號轉(zhuǎn)變?yōu)閿?shù)字信號。圖9為經(jīng)過信號處理后所得到的壓電作動器輸出位移曲線。

圖7 壓電作動器輸入輸出測試實驗的流程框圖

圖8 壓電作動器的輸入電壓曲線

圖9 壓電作動器的輸出位移曲線

圖10為位移放大機構(gòu)輸入輸出關(guān)系線性模型的模擬結(jié)果與實驗結(jié)果的對比圖,可以看出:在電壓上升階段,線性模型的模擬結(jié)果與實驗結(jié)果誤差較小,能比較準確地反映微位移壓電作動器的輸入輸出關(guān)系。

圖10 線性模型模擬結(jié)果與實驗結(jié)果的對比

4 結(jié) 論

本文針對某定位裝置的位移輸出問題,研制了一種新的菱形微位移放大機構(gòu)。該放大機構(gòu)具有把壓電堆原始30 μm的位移輸出放大成100 μm輸出的能力。

由位移放大機構(gòu)放大關(guān)系的分析可知,放大倍數(shù)與菱形環(huán)自身夾角θ有關(guān),并且在壓電堆輸出范圍內(nèi)為比例放大,這一結(jié)論可為具有更大放大系數(shù)的菱形環(huán)設(shè)計提供依據(jù)。

菱形微位移壓電作動器的位移輸入輸出測試實驗結(jié)果表明,理論線性模型的模擬結(jié)果與實驗結(jié)果相對誤差較小,能比較準確地反映微位移壓電作動器的輸入輸出關(guān)系,從而可為后續(xù)菱形微位移壓電作動器的應(yīng)用提供理論參考。

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(編輯 葛趙青)

LinearModelingforInput-OutputRelationsofaRhombicMicro-DisplacementPiezoelectricActuator

ZHANG Chunlin,ZHANG Xinong,CHEN Jie,ZHANG Shuai

(State Key Laboratory for Strength and Vibration of Mechanical Structures, Xi’an Jiaotong University, Xi’an 710049, China)

A rhombic micro-displacement piezoelectric actuator (RMPA) is proposed to deal with the displacement output of a positioning device. The RMPA consists of three parts, i.e., a Pb based lanthanum doped zirconate titanate (PZT) actuator, a flexible hinge, and a rhombic amplification mechanism. The geometric amplification relations of amplification mechanism are analyzed. The mechanism can amplify the displacement output from 30 μm to 100 μm, and the magnification coefficient is proportionally magnified in a rated range and is related to the rhombic ring angleθ, which can provide a basis for design of rhombic amplification mechanism with greater magnification coefficient. A linear model of RMPA input and output relation is constructed, and the comparison between the linear model and experiments shows that the theoretical linear model has better expression for RMPA and higher accuracy.

Pb based lanthanum doped zirconate titanate (PZT); actuator; displacement amplifier; linearly modeling

10.7652/xjtuxb201405018

2013-11-05。 作者簡介: 張春林(1988—),男,博士生;張希農(nóng)(通信作者),男,教授,博士生導(dǎo)師。 基金項目: 國家自然科學(xué)基金資助項目(11102147)。

時間: 2014-03-05 網(wǎng)絡(luò)出版地址:http:∥www.cnki.net/kcms/detail/61.1069.T.20140305.1118.003.html

TP183

:A

:0253-987X(2014)05-0102-05