陳龍，李正國(guó)，鄭昊天，邱明

(河南科技大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，河南 洛陽(yáng) 471003)

符號(hào)說(shuō)明

A0——軸承要求的裝配軸向游隙

AAB——A-B列滾道之間的軸向游隙

ABC——B-C列滾道之間的軸向游隙

ACD——C-D列滾道之間的軸向游隙

b1——帶隔圈軸承A-B外圈之間縫隙高度

b′1——帶隔圈軸承A-B外圈之間配置的隔圈高度

b2——帶隔圈軸承C-D外圈之間縫隙高度

b′2——帶隔圈軸承C-D外圈之間配置的隔圈高度

BAB——內(nèi)圈A-B的寬度

BAB1——端面B修磨后內(nèi)圈A-B的寬度

BCD——內(nèi)圈C-D的寬度

BCD1——端面C修磨后內(nèi)圈C-D的寬度

BA′B——外圈A窄端面相對(duì)于內(nèi)圈A-B的B面高度

BA″B——外圈A寬端面相對(duì)于內(nèi)圈A-B的B面高度

BB′A——外圈B窄端面相對(duì)于內(nèi)圈A-B的A面高度

BB″A——外圈B寬端面相對(duì)于內(nèi)圈A-B的A面高度

BB′C——外圈B窄端面相對(duì)于內(nèi)圈C-D的C面高度，即SC+CB

BC′B——外圈C窄端面相對(duì)于內(nèi)圈A-B的B面高度，即SB+CC

BC′D——外圈C窄端面相對(duì)于內(nèi)圈C-D的D面高度

BC″D——外圈C寬端面相對(duì)于內(nèi)圈C-D的D面高度

BD′C——外圈D窄端面相對(duì)于內(nèi)圈C-D的C面高度

BD″C——外圈D寬端面相對(duì)于內(nèi)圈C-D的C面高度

c1——帶隔圈軸承A-B內(nèi)圈與C-D內(nèi)圈之間縫隙高度

CA——外圈A的寬度

CA1——窄端面修磨后外圈A的寬度

CB——外圈B的寬度

CB1——窄端面修磨后外圈B的寬度

CBC——外圈B的寬度與外圈C的寬度和，即CB+CC

CC——外圈C的寬度

CC1——窄端面修磨后外圈C的寬度

CD——外圈D的寬度

Gv——法向間接測(cè)量的游隙

SA——外圈A相對(duì)于內(nèi)圈A-B的平均凸出量(+)/縮進(jìn)量(-)

SB——外圈B相對(duì)于內(nèi)圈A-B的平均凸出量(+)/縮進(jìn)量(-)

SC——外圈C相對(duì)于內(nèi)圈C-D的平均凸出量(+)/縮進(jìn)量(-)

SD——外圈D相對(duì)于內(nèi)圈C-D的平均凸出量(+)/縮進(jìn)量(-)

1 概述

四列圓錐滾子軸承能承受較大的軸、徑向聯(lián)合載荷，因而廣泛應(yīng)用于軋機(jī)、冶金等行業(yè)[1]。如圖1所示，目前常用的四列圓錐滾子軸承有TQI結(jié)構(gòu)(2內(nèi)圈、3外圈、1內(nèi)隔圈、2外隔圈，國(guó)標(biāo)380000型)與TQO結(jié)構(gòu)(2外圈、3內(nèi)圈、2內(nèi)隔圈、1外隔圈)[2-5]。保持架結(jié)構(gòu)有支柱焊接保持架(圖1a)與沖壓保持架(圖1b)，也有極少國(guó)外產(chǎn)品采用黃銅保持架[2-5]。為了能夠快速更換軋輥，四列圓錐滾子軸承安裝時(shí)一般采用動(dòng)配合，允許套圈蠕動(dòng)。內(nèi)圈內(nèi)孔依據(jù)應(yīng)用需要有圓柱孔與圓錐孔，根據(jù)實(shí)際情況，部分四列圓錐滾子軸承內(nèi)孔設(shè)置油路[6-7]。多數(shù)四列圓錐滾子軸承在內(nèi)、外隔圈上設(shè)置油路。

隨著主機(jī)發(fā)展要求，四列圓錐滾子軸承目前發(fā)展出多種變型結(jié)構(gòu)，如無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承、四外圈或四內(nèi)圈結(jié)構(gòu)的四列圓錐滾子軸承等。在這些變形結(jié)構(gòu)中，比較典型的為無(wú)隔圈結(jié)構(gòu)(目前SKF公司基本采用此種結(jié)構(gòu))，這種新結(jié)構(gòu)使得成套軸承減少了3個(gè)零件(圖2)[8]，便于用戶安裝，因而應(yīng)用日益廣泛。另外，很多公司將內(nèi)圈或者外圈分體，即不單獨(dú)使用雙滾道外圈或內(nèi)圈，單滾道側(cè)的內(nèi)外圈選取相同結(jié)構(gòu)以大幅提高生產(chǎn)效率，降低制造成本。

(a)TQI結(jié)構(gòu) (b) TQO結(jié)構(gòu)1—外圈；2,13—外隔圈；3,10—第2外圈；4—支柱保持架下片；5,15—內(nèi)隔圈；6,14—第2內(nèi)圈；7—支柱焊接保持架上片；8—支柱；9,12—滾動(dòng)體； 11—沖壓保持架；16—內(nèi)圈

(a)TQI結(jié)構(gòu) (b) TQO結(jié)構(gòu)1—外圈；2,8—第2外圈；3—支柱保持架下片；4,11—第2內(nèi)圈；5—支柱焊接保持架上片；6—支柱；7,10—滾動(dòng)體；9—沖壓保持架；12—內(nèi)圈

四列圓錐滾子軸承一般需要控制軸向游隙，由于安裝時(shí)采用間隙配合，安裝對(duì)軸承的游隙影響很小，安裝游隙與裝配游隙基本一致。由于錐角方向性的影響，各列游隙的一致性問(wèn)題在應(yīng)用中的影響較為突出，各列游隙相互差過(guò)大，將使得軸承工作時(shí)只有一列滾動(dòng)體受力，大大降低軸承的壽命。JB/T 823—2010《滾動(dòng)軸承 雙列和四列圓錐滾子軸承游隙及調(diào)整方法》對(duì)于380000型四列圓錐滾子軸承游隙的測(cè)量和調(diào)整方法進(jìn)行了較為詳細(xì)的論述[9]，其基本思路為“隔圈高度-縫隙寬度”，從而得到該列軸向游隙。對(duì)于無(wú)隔圈結(jié)構(gòu)的四列圓錐滾子軸承，這兩個(gè)量并不存在，因而無(wú)法按照標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的方法直接測(cè)量。針對(duì)此問(wèn)題，部分工廠在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上進(jìn)行“讓步”處理，即內(nèi)圈不帶隔圈或者外圈不帶隔圈，另一套圈帶隔圈的方法，減少內(nèi)圈或者外圈上的隔圈，采用對(duì)應(yīng)的帶隔圈的外、內(nèi)圈側(cè)配制游隙。這樣的處理避免了游隙配置問(wèn)題，但仍需借助隔圈來(lái)配置游隙。

在此，介紹了帶隔圈的四列圓錐滾子軸承游隙的現(xiàn)行調(diào)整與測(cè)量方法，針對(duì)內(nèi)外圈均不帶隔圈的四列圓錐滾子軸承，提出了適用的游隙調(diào)整與測(cè)量方法。出于篇幅考慮，僅以TQI結(jié)構(gòu)的四列圓錐滾子軸承為例進(jìn)行討論，TQO結(jié)構(gòu)的游隙調(diào)整與測(cè)量可依理類(lèi)推。TDI與TDO結(jié)構(gòu)的雙列圓錐滾子軸承的游隙調(diào)整與測(cè)量涵括在下文的論述過(guò)程中。

2 帶隔圈四列圓錐滾子軸承游隙的測(cè)量方法

2.1 整體測(cè)量法

如圖3所示，整體測(cè)量法將軸承的外圈與內(nèi)組件組裝(不加隔圈)，測(cè)量每個(gè)隔圈的位置尺寸(即套圈之間的縫隙寬度)，隔圈高度尺寸減去對(duì)應(yīng)的隔圈位置尺寸即為各列的游隙值，則相鄰2列滾道之間的軸向游隙分別為

圖3 整體測(cè)量法調(diào)整四列圓錐滾子軸承的游隙

(1)

(2)

(3)

整體測(cè)量法操作簡(jiǎn)便，測(cè)量時(shí)軸承無(wú)需反復(fù)反轉(zhuǎn)，應(yīng)用的優(yōu)越性突出。但是，測(cè)量時(shí)無(wú)論是A面還是D面向下，總有2列滾子由于自重影響而不能較好復(fù)位，與大擋邊接觸狀態(tài)差(實(shí)際檢驗(yàn)中可用塞尺明顯檢查此縫隙)，使得測(cè)量值大于實(shí)際值，這種偏差對(duì)于控制各組游隙的相互差有顯著影響。

2.2 分體測(cè)量法

標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，分體法測(cè)量時(shí)滾子基面方向始終向下，以消除滾子基準(zhǔn)端面與內(nèi)圈中擋邊之間產(chǎn)生的間隙，新施行的標(biāo)準(zhǔn)JB/T 8236—2010[9]中提出，測(cè)量時(shí)需加輔助載荷塊，目的也是消除滾子與擋邊之間的間隙。實(shí)際測(cè)量中，由于標(biāo)準(zhǔn)未明確輔助載荷塊的重量比例，也會(huì)造成測(cè)量值出現(xiàn)離散。

分體法測(cè)量過(guò)程中，以內(nèi)圈的2個(gè)端面互為基準(zhǔn)，將上列外圈放置于內(nèi)組件，測(cè)量外圈端面至基準(zhǔn)端面的距離。2個(gè)外圈至基準(zhǔn)面距離的和即為縫隙高度，將隔圈高度減去縫隙高度即為游隙值。如圖4所示，以內(nèi)圈B面為基準(zhǔn)時(shí)，可測(cè)得BA′B，以內(nèi)圈A面為基準(zhǔn)時(shí)，可測(cè)得BB′A，則A-B外圈之間的縫隙為

b1=BA′B+BB′A-BAB，

(4)

將(4)式代入(1)式得A-B滾道的游隙為

(5)

同理，可得C-D滾道的游隙為

ACD=b′2-BC′D-BD′C+BCD。

(6)

(a)B面作為基準(zhǔn) (b)A面作為基準(zhǔn)

測(cè)量B-C滾道間游隙時(shí)，影響的端面為A-B內(nèi)圈的B端面和C-D內(nèi)圈的C端面，因而測(cè)量時(shí)以B面和C面作為基準(zhǔn)端面，如圖5所示。以A-B內(nèi)圈B端面為基準(zhǔn)可測(cè)出BC′B，以C-D內(nèi)圈的C端面為基準(zhǔn)可測(cè)出BB′C。則B-C滾道的游隙為

ABC=c′-CB-CC+BC′B+BB′C。

(7)

(a)B面作為基準(zhǔn) (b)C面作為基準(zhǔn)

分體測(cè)量法最大的優(yōu)勢(shì)在于減少了滾子自鎖對(duì)于游隙測(cè)量的影響，但是在測(cè)量的過(guò)程中由于引入的計(jì)算參數(shù)為高度差值(JB/T 8236—2010規(guī)定間隔90°測(cè)量4個(gè)點(diǎn)后取其均值作為計(jì)算值，但4個(gè)測(cè)量值之間的相互差不大于0.08 mm(軸承外徑小于等于440 mm時(shí))或0.15 mm(軸承外徑大于440 mm時(shí)))[9]，實(shí)際測(cè)量中上圈調(diào)整困難。另外，測(cè)量過(guò)程中至少需經(jīng)6次反復(fù)測(cè)量才能完成游隙測(cè)量，套圈和滾子需要來(lái)回翻轉(zhuǎn)，測(cè)量過(guò)程繁瑣，對(duì)于特大型軸承來(lái)說(shuō)，還非常容易造成滾道表面磕碰傷。

2.3 間接測(cè)量法

由于分體測(cè)量法的繁瑣特性，很多制造廠在工序間采用間接測(cè)量法首先試配游隙。具體操作為：將待測(cè)量的某列軸承摞加，固定一個(gè)套圈(內(nèi)圈或外圈)，將另一個(gè)套圈推至極限位置，用塞尺測(cè)量滾子與外滾道之間的間隙Gv，該間隙即法向間接測(cè)量的游隙。如圖6所示，Gv與AAB的換算關(guān)系為

圖6 間接法測(cè)量A-B滾道的游隙

AAB=Gv·cosα，

(8)

同理可得到ABC與ACD。

間接測(cè)量法可用于有隔圈或無(wú)隔圈的四列圓錐滾子軸承的游隙配置，操作也較為簡(jiǎn)便。但其弊端同樣突出：(1)與整體測(cè)量法一樣，存在滾子復(fù)位困難的問(wèn)題，造成測(cè)量值大于實(shí)際值；(2)對(duì)于質(zhì)量較大的軸承，難以將軸承內(nèi)組件(或外圈)推至極限位置，造成測(cè)量值偏小于實(shí)際值；(3)由于圓錐滾子軸承內(nèi)部錐角的影響，推動(dòng)內(nèi)組件或外圈的過(guò)程中，容易造成內(nèi)圈偏斜，影響測(cè)量值；(4)理論計(jì)算中按照設(shè)計(jì)錐角計(jì)算游隙，而實(shí)際游隙則受錐角實(shí)際值的影響。

3 無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承游隙的測(cè)量與調(diào)整

3.1 利用凸出量的游隙測(cè)量方法

SKF公司提出的無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承游隙的分體測(cè)量法測(cè)量原理[1]如圖7所示。通過(guò)測(cè)量A-B滾道的凸出量SA，SB和C-D滾道的凸出量SC，SD間接計(jì)算各滾道間的游隙。

圖7 凸出量的測(cè)量

其中，SA為內(nèi)圈B面向下，外圈A面與內(nèi)圈A面的高度差；SB為內(nèi)圈A面向下，外圈B面與內(nèi)圈B面的高度差，則A-B滾道的游隙為

AAB=CA+CB-SA-SB-BAB，

(9)

同理，C-D滾道的游隙為

ACD=CC+CD-SC-SD-BCD。

(10)

外圈B，C分別相對(duì)于內(nèi)圈A-B，C-D的凸出量之和即為B-C滾道的游隙，即

ABC=SB+SC。

(11)

以上計(jì)算中，規(guī)定外圈凸出時(shí)為正值，如果內(nèi)圈凸出，則應(yīng)在測(cè)量值前加“-”號(hào)代入計(jì)算。

3.2 利用高度差的游隙測(cè)量方法

采用凸出量的測(cè)量方法方便且準(zhǔn)確，但需要專門(mén)的測(cè)量工具。對(duì)于一些具備測(cè)量平臺(tái)和精度較高的高度計(jì)的工廠也可采用高度差的方法測(cè)量四列圓錐滾子軸承的游隙。

高度差的方法實(shí)質(zhì)上是采用間接方法獲得凸出量，測(cè)量獲得外圈與外圈至基準(zhǔn)平臺(tái)的高度，兩高度差即為凸出量的值，其原理如圖8所示。

(a)B面作為基準(zhǔn) (b) A面作為基準(zhǔn)

A-B，C-D滾道的正反凸出量分別為

SA=BA″B-BAB，

(12)

SB=BB″A-BAB，

(13)

SC=BC″D-BCD，

(14)

SD=BD″C-BCD。

(15)

將(12)～(15)式代入(9)～(11)式可得

AAB=CA+CB-BA″B+BAB-BB″A，

(16)

ACD=CC+CD-BC″D+BCD-BD″C，

(17)

ABC=BB″A-BAB+BC″D-BCD，

(18)

其余依次類(lèi)推，即可得各列游隙。

3.3 分體法

可借鑒JB/T 8236—2010中規(guī)定的分體測(cè)量法測(cè)量無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承的游隙，但其計(jì)算方法與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定不同。其關(guān)鍵差別在于帶隔圈四列圓錐滾子軸承的套圈寬度小，隔圈寬度分配到各個(gè)套圈的高度上，即：圖4中的BA′B，BB′A和圖5中的BC′B，BB′C尺寸變小，BC′D和BD′C尺寸同樣變小。

根據(jù)分體測(cè)量原理與計(jì)算規(guī)則，無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承各滾道間的游隙為

AAB=BAB-BA′B-BB′A，

(19)

ACD=BCD-BC′D-BD′C，

(20)

ABC=CB+CC-BC′B-BB′C。

(21)

3.4 游隙的修正配磨

若測(cè)量后的游隙不能滿足要求，或者各列游隙相互差過(guò)大，則需要調(diào)整游隙。對(duì)于帶隔圈四列圓錐滾子軸承，只需修磨隔圈高度即可。而對(duì)于無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承，則需磨削套圈端面。

假如測(cè)得A-B滾道軸向游隙AAB大于A0(SKF公司的推薦值為AAB≥3A0[3])，則應(yīng)修磨外圈A或者外圈B的窄面。如果修的是B圈的窄端面，則修磨之后外圈B的最終寬度為

CB1=CB-AAB+A0。

(22)

修磨A圈的寬端面也一樣可以起到壓縮A-B游隙的作用，A圈修磨之后的寬度為

CA1=CA-AAB+A0。

(23)

C-D滾道游隙調(diào)整與A-B游隙類(lèi)似，可通過(guò)磨削C圈或者D圈的窄端面完成。

無(wú)隔圈雙列圓錐滾子軸承的游隙調(diào)整可依據(jù)(22)或(23)式進(jìn)行調(diào)整。

值得注意的是，四列圓錐滾子軸承的邊游隙如果小于設(shè)計(jì)要求則需重磨滾道以放大游隙，在生產(chǎn)上比較麻煩，因而工藝上應(yīng)控制套圈高度使其高度值稍大(四列圓錐滾子軸承的高度公差一般較大)。

對(duì)于B-C滾道游隙，磨削內(nèi)圈A-B的端面B或內(nèi)圈C-D的端面C均可，實(shí)際中為保證兩滾道的高度一致性，可同時(shí)磨削兩內(nèi)圈的B面與C面。

端面B磨削后內(nèi)圈A-B的最終寬度為

BAB1=BAB+SB+A0/2。

(24)

端面C磨削后內(nèi)圈C-D的最終寬度為

BCD1=BAB+SC+A0/2。

(25)

對(duì)于四外圈結(jié)構(gòu)的四列圓錐滾子軸承，如果中游隙小于設(shè)計(jì)要求，在外圈裝配高允許的前提下，可通過(guò)修磨B圈或C圈的寬端面放大游隙，而不需重磨滾道，這種處理方法可以降低加工難度并且提高游隙調(diào)整的準(zhǔn)確性。

4 測(cè)量中的一些細(xì)節(jié)問(wèn)題

大部分四列圓錐滾子軸承尺寸及質(zhì)量較大，部分軸承設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)中還不帶吊裝孔，因而游隙的測(cè)量與調(diào)整在實(shí)際操作中比較困難。為了保證游隙測(cè)量過(guò)程中測(cè)量值的準(zhǔn)確性，避免反復(fù)測(cè)量，在具體測(cè)量過(guò)程中應(yīng)注意一些細(xì)節(jié)問(wèn)題。

(1)采用整體法或分體法測(cè)量時(shí)，滾子與大擋邊的接觸狀態(tài)對(duì)于游隙值的影響均較為突出。采用整體法測(cè)量時(shí)，角度向上的2列滾動(dòng)體由于重力作用，影響更為突出，在測(cè)量前應(yīng)盡可能消除或減小滾子球基面與中擋邊之間的間隙。實(shí)際檢測(cè)中可利用塞尺檢測(cè)間隙。

(2)采用沖壓保持架的四列圓錐滾子軸承，保持架壓坡時(shí)壓入量可能不均勻，從而造成保持架梁發(fā)生“夾滾子”的現(xiàn)象。雖然夾量不大時(shí)并不影響軸承回轉(zhuǎn)，但對(duì)于滾子復(fù)位影響較為突出。因此測(cè)量游隙前應(yīng)仔細(xì)觀察滾動(dòng)體的回轉(zhuǎn)情況，應(yīng)保證滾動(dòng)體回轉(zhuǎn)時(shí)的速度均勻。采用支柱焊接保持架的四列圓錐滾子軸承，需保證支柱與支柱孔之間的間隙。

(3)標(biāo)準(zhǔn)要求分體測(cè)量時(shí)間隔90°測(cè)量4個(gè)點(diǎn)，并規(guī)定了4個(gè)點(diǎn)的測(cè)量值的相互差。實(shí)際測(cè)量中，以內(nèi)圈端面為基準(zhǔn)面，測(cè)量外圈端面高度的變動(dòng)量，可有效達(dá)到此目的。

5 測(cè)量實(shí)例

依據(jù)以上分析，選取8套尺寸為Φ409.575 mm×Φ546.1 mm×334.962 mm的無(wú)隔圈TQI結(jié)構(gòu)四列圓錐滾子軸承(FAG代號(hào)為525090，Timken為75TQ0351AA229，SKF為BT4B331333/HA1)作為測(cè)試對(duì)象，該軸承采用鋼板 10-I-S沖壓保持架。測(cè)試過(guò)程中，首先在工序間每列選取4粒滾子，采用分體法初配各列游隙；然后，經(jīng)保持架壓裝后，仍然采用分體法復(fù)檢游隙，對(duì)于不合格游隙重新磨配；最后，分別采用高度差法和分體法確認(rèn)游隙。

實(shí)際測(cè)量過(guò)程中的照片如圖9所示，其中，圖9a為工序間終磨滾道后測(cè)量各列游隙，此時(shí)保持架尚未壓裝，套圈端面適當(dāng)剩余部分留量以滿足終配，配游隙時(shí)每列只放入了4粒滾動(dòng)體。同時(shí)采用分體法獲得工序間、壓裝后以及成品軸承游隙終檢的測(cè)量值見(jiàn)表1。該軸承游隙要求為0.50～0.63 mm。表中，AAB-1，ABC-1，ACD-1為工序間調(diào)整的各列游隙，考慮到滾子完全裝配進(jìn)入軸承后游隙將可能減小，調(diào)整的游隙范圍為0.60～0.70 mm。AAB-2，ABC-2，ACD-2為壓裝后各列游隙，壓裝后的游隙比工序間的游隙普遍減小，但縮小量不確定(在0.01～0.10 mm之間變化)。造成的原因主要是2個(gè)方面：(1)滾動(dòng)體滿裝后套圈的變形減小；(2)保持架與部分滾動(dòng)體輕微干涉影響游隙值。

圖9 分體法測(cè)量四列圓錐滾子軸承游隙

表1 分體法測(cè)量的工序間、壓裝后與終檢游隙值 mm

觀察各套軸承的AAB-2，ABC-2，ACD-2數(shù)據(jù)，1#～4#軸承各列游隙值相互差較大，分別為0.10， 0.12，0.10和0.08 mm。其余4套相互差較小。為了縮小各列游隙相互差，需修磨1#～4#套圈端面。2#～4#直接修磨邊圈端面，其中2#的A圈窄端面修磨0.1 mm，D圈窄端面修磨0.14 mm；3#只需將A圈窄端面修磨0.12 mm即可滿足游隙要求。最終各套軸承的各組游隙相互差控制在0.05 mm以內(nèi)。

觀察最終調(diào)整的各組游隙，只有5#的中游隙小于邊游隙，其余軸承的中游隙均大于邊游隙，邊游隙略大于中游隙的軸承應(yīng)用中有優(yōu)勢(shì)。5#～8#終檢與壓裝后測(cè)量值的差異由測(cè)量誤差造成。

采用分體法最終檢測(cè)的各數(shù)據(jù)見(jiàn)表2，測(cè)得各相關(guān)數(shù)據(jù)后，利用(19)～(21)式計(jì)算得到各列游隙。采用高度差法最終檢測(cè)的各數(shù)據(jù)見(jiàn)表3，測(cè)得各相關(guān)數(shù)據(jù)后，利用(16)～(18)式計(jì)算得到各列游隙。

表2 分體法測(cè)量最終游隙的各測(cè)量值 mm

表3 高度差法測(cè)量最終游隙的各測(cè)量值 mm

對(duì)比表2與表3可知，采用2種不同方法測(cè)量的最終游隙值差別不大，最大為0.03 mm，為測(cè)量誤差所致。為專門(mén)對(duì)比不同測(cè)量方法測(cè)量值的差異，測(cè)量過(guò)程中采用千分表反復(fù)校訂了外圈的平整程度，因此獲得如此接近的測(cè)量值。實(shí)際生產(chǎn)中，按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，測(cè)量此軸承游隙時(shí)，端面跳動(dòng)≤0.15 mm即可，按照理論推算，則不同測(cè)量方法測(cè)量值差別最大應(yīng)接近0.50 mm。

6 結(jié)束語(yǔ)

以TQI結(jié)構(gòu)的四列圓錐滾子軸承為主線，討論了四列圓錐滾子軸承的游隙調(diào)整問(wèn)題，著重討論了無(wú)隔圈四列圓錐滾子軸承的游隙調(diào)整。四列圓錐的結(jié)構(gòu)變異中還有其他形式，如外圈3隔圈，內(nèi)圈無(wú)隔圈的TQI結(jié)構(gòu)等，均可依據(jù)上文的調(diào)整方法類(lèi)推。