歐陽國軍

摘 要： 針對用于IT設(shè)備資產(chǎn)管理的RFID系統(tǒng)存在讀取率低、讀取范圍小、易受干擾的問題，設(shè)計(jì)了一種具有抗金屬、抗移動(dòng)通信終端干擾、高增益的雙頻微帶天線。HFSS仿真結(jié)果顯示，標(biāo)簽天線在CDMA800和GSM的UHF頻段[S11]值大于-10 dB， 天線最大增益為7.28 dBi，標(biāo)簽最大讀取距離理論估值為17.66 m。設(shè)計(jì)的RFID標(biāo)簽天線適應(yīng)IT設(shè)備資產(chǎn)管理環(huán)境特殊要求。

關(guān)鍵詞： IT設(shè)備管理； RFID； 標(biāo)簽天線； 雙頻微帶天線； 抗干擾

中圖分類號： TN802?34 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號： 1004?373X（2014）13?0090?05

Design of RFID tag antenna applied to IT asset management

OUYANG Guo?jun

（Department of Computer， Guangdong AIB Polytechnic College， Guangzhou 510507， China）

Abstract： A dual?band microstrip antenna with the characteristics of resistant metal， anti mobile communication terminal interference and high gain was designed to overcome low reading rate， small read range and vulnerable to interference shortco?mings existing in the RFID system applied to IT asset management. The HFSS simulation results show that， in CDMA 800 and GSM UHF bands， the S11 value of tag antenna is greater than -10 dB， the antenna maximum gain is 7.28 dBi and the theoretical estimation value of label maximum read distance is 17.66 m. RFID tag antenna design can meet the special requirements of IT asset management.

Keywords： IT equipment management； RFID； tag antenna； dual?band microstrip antenna； anti?interference

0 引 言

針對傳統(tǒng)資產(chǎn)管理中要人工進(jìn)行登記，無法實(shí)時(shí)檢測設(shè)備狀態(tài)，賬、卡、物不符，資產(chǎn)清查強(qiáng)度高、效率低，費(fèi)時(shí)費(fèi)力，設(shè)備數(shù)目不清致使重復(fù)購置或閑置等問題，學(xué)者們提出了基于RFID標(biāo)簽技術(shù)的解決方案[1]，許多公司開發(fā)了RFID固定資產(chǎn)管理系統(tǒng)[2]。但在應(yīng)用過程中，由于RFID標(biāo)簽還存在讀取率低、讀取范圍小、易受干擾等問題，導(dǎo)致推廣和普及困難，建好的系統(tǒng)故障也較多，嚴(yán)重影響正常使用。

通過對RFID資產(chǎn)管理系統(tǒng)應(yīng)用情況的調(diào)研，發(fā)現(xiàn)RFID標(biāo)簽天線性能的合理選擇對項(xiàng)目成功起至關(guān)重要的作用。運(yùn)行良好的系統(tǒng)，RFID標(biāo)簽天線大部分是根據(jù)應(yīng)用現(xiàn)場環(huán)境進(jìn)行專門化設(shè)計(jì)或篩選，考慮了RFID系統(tǒng)所處環(huán)境中出現(xiàn)的反射、折射、衍射、吸收或衰減等情況。

IT資產(chǎn)一般是指放置在辦公室、實(shí)驗(yàn)室的計(jì)算機(jī)和網(wǎng)絡(luò)設(shè)備。IT設(shè)備外殼一般為金屬，管理周期長達(dá)5年以上，使用地點(diǎn)分散、流動(dòng)性強(qiáng)，工作場所人、物眾多、移動(dòng)通信終端普及。用于IT資產(chǎn)管理的RFID系統(tǒng)應(yīng)用中遇到最嚴(yán)重問題是金屬的反射、人體對電磁波的吸收、UHF頻段移動(dòng)通信系統(tǒng)的電磁雜散干擾。金屬上產(chǎn)生的反射波、人體的強(qiáng)吸收可導(dǎo)致標(biāo)簽不能工作[3]，移動(dòng)通信系統(tǒng)引發(fā)的電磁雜散干擾減少讀寫器讀取距離和降低標(biāo)簽芯片輸入端信躁比[4] 。因此，用于IT設(shè)備資產(chǎn)管理的RFID標(biāo)簽天線的設(shè)計(jì)與選用必須消除金屬的破壞性干擾，引入積極干擾；要考慮人體的吸收影響，有足夠大的增益，但又不能傷害人。此外，為了能通過物聯(lián)網(wǎng)絡(luò)隨時(shí)進(jìn)行遠(yuǎn)程資產(chǎn)管理操作，RFID系統(tǒng)一般采用固定式閱讀器，從辦公室、實(shí)驗(yàn)室的空間大小分析，閱讀器與標(biāo)簽的距離一般大于8 m?；谝陨弦蛩?，用于IT設(shè)備資產(chǎn)管理的RFID標(biāo)簽天線的設(shè)計(jì)應(yīng)滿足如下要求：標(biāo)簽為無源、超高頻（UHF）；標(biāo)簽具有較好的抗金屬能力，不受金屬邊界條件的影響；標(biāo)簽的方向性好，最好在金屬表面上半球具有全向特性；標(biāo)簽具備抗移動(dòng)通信系統(tǒng)干擾的能力；標(biāo)簽增益大，具有較遠(yuǎn)的讀取距離；標(biāo)簽的成本低廉，加工工藝簡單，易于批量生產(chǎn)。

1 標(biāo)簽天線模型結(jié)構(gòu)選型

工程上常用的抗金屬RFID標(biāo)簽天線結(jié)構(gòu)有微帶天線和平面倒F天線（PIFA）。微帶天線將金屬表面作為其接地平面，從而可以用來實(shí)現(xiàn)抗金屬標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)，微帶天線一般要求天線的有效長度為使用頻率波長的[12。]平面倒F天線（PIFA）自帶金屬接地平面實(shí)現(xiàn)抗金屬功能，天線的尺寸較小巧，有效長度為使用頻率波長的[14。]文獻(xiàn)[5]在微帶結(jié)構(gòu)上增加2個(gè)耦合的寄生貼片來激發(fā)新的諧振波模，使帶寬達(dá)148 MHz，覆蓋了所有的超高頻RFID系統(tǒng)的頻段，天線的讀寫距離在4 m左右。文獻(xiàn)[6]采用平衡雙饋電結(jié)構(gòu)的微帶天線，使標(biāo)簽工作性能在不同物質(zhì)環(huán)境中表現(xiàn)出較為滿意的一致性，3 dB帶寬為8.2 MHz，不能覆蓋800 MHz/900 MHz頻段，讀寫距離10 m左右。文獻(xiàn)[7]利用PIFA結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，讀寫距離在3 m以內(nèi)。從上述分析可知，微帶天線的面積比PIFA大，在讀寫距離方面的性能要優(yōu)于PIFA。由于計(jì)算機(jī)和網(wǎng)絡(luò)設(shè)備的表面積絕大多數(shù)都滿足：[LGND≥L+6h，][WGND≥W+6h]（[LGND]為設(shè)備表面長度，[WGND]為設(shè)備表面寬度，[L]為標(biāo)簽長度，[W]為標(biāo)簽寬度，[h]為介質(zhì)層厚度），因此，用于IT資產(chǎn)管理的RFID標(biāo)簽對尺寸要求不高，采用微帶天線比較合適。

由于天線輸入阻抗不等于通常的50 Ω傳輸線阻抗，所以需要匹配，匹配可由適當(dāng)饋電位置來做到。微帶天線有微帶線饋電、同軸線饋電、耦合饋電和縫隙饋電等多種方式，最常用的是微帶線饋電和同軸線饋電。饋電方式和饋電位置也影響輻射特性[8]。微帶饋電制作簡單，但饋線本身有輻射，會(huì)干擾天線方向圖，降低增益。同軸線饋電饋電點(diǎn)可選在貼片內(nèi)任何位置，避免了對天線輻射的影響，但會(huì)引入感抗，對天線的輸入阻抗有影響。

綜合考慮，本設(shè)計(jì)采用同軸饋電微帶天線結(jié)構(gòu)作為原型進(jìn)行設(shè)計(jì)。

標(biāo)簽天線的基本結(jié)構(gòu)包括三個(gè)部分：輻射貼片、介質(zhì)基片、同軸饋線，如圖1所示。其中，介質(zhì)基片作為反射面，輻射貼片是與參考地平面平行的金屬片，饋線用于信號傳輸，通過合理設(shè)置同軸饋電點(diǎn)位置實(shí)現(xiàn)雙頻。

2 標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)指標(biāo)

本文設(shè)計(jì)的RFID標(biāo)簽天線遵循《信息技術(shù)射頻識(shí)別800 MHz/900 MHz空中接口協(xié)議》（GB/T 29768?2013）標(biāo)準(zhǔn)，其設(shè)計(jì)指標(biāo)為：

（1） 工作中心頻率為842.5 MHz和922.5 MHz；

（2） 標(biāo)簽天線的抗干擾性能：本系統(tǒng)反射系數(shù)[S11≤-20 dB（VSWR≤2.0），]異系統(tǒng)反射系數(shù)[S11≥-10 dB（VSWR≤2.0）；]

（3） 最大增益[Gant≥6 ]dB；

（4） 最大理論距離[rmax≥10 ]m。

圖1 標(biāo)簽天線結(jié)構(gòu)

3 標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)分析

3.1 抗移動(dòng)通信終端干擾設(shè)計(jì)

《信息技術(shù)射頻識(shí)別800 MHz/900 MHz空中接口協(xié)議》（GB/T 29768?2013）規(guī)定了我國的UHF RFID的頻段為840～845 MHz和920～925 MHz，與移動(dòng)通信UHF頻段的CDMA800（下行870～880 MHz，上行825～835 MHz）、GSM（下行930～960 MHz，上行885～915 MHz）等距離較近，如圖2所示，UHF頻段的移動(dòng)通信系統(tǒng)會(huì)對RFID系統(tǒng)產(chǎn)生雜散干擾。當(dāng)標(biāo)簽天線感應(yīng)移動(dòng)通信系統(tǒng)發(fā)射的電磁波時(shí)，如果標(biāo)簽天線的頻率選擇性能不理想時(shí)，會(huì)產(chǎn)生信號耦合至標(biāo)簽芯片中，導(dǎo)致標(biāo)簽芯片的輸入端信躁比降低，RFID標(biāo)簽的解調(diào)誤碼率增加。在標(biāo)簽設(shè)計(jì)時(shí)，通過提高頻率選擇性、阻抗匹配性等措施提高標(biāo)簽抗干擾能力[6]。

圖2 UHF頻段頻率分類圖

設(shè)RFID天線頻段寬度為[frfid，]CDMA、GSM的UHF頻段離RFID最近的頻率距離為[fmin，]因?yàn)楫?dāng)駐波比[VSWR≤2]即回波損耗參數(shù)[S11≤-10 ]dB天線才能工作，所以在設(shè)計(jì)時(shí)天線絕對頻帶寬度BW可取為：

[BW=frfid+2fmin] （1）

由于：

[BW=VSWR-1QTVSWR] （2）

天線總的品質(zhì)因素[QT]可表示為：

[1QT=1Qr+1Qd+1Qc]

式中：[Qr，][Qd，][Qc]分別為輻射、介質(zhì)和導(dǎo)體損耗[Q]值。由于實(shí)際的[Qd]和[Qc]遠(yuǎn)大于[Qr，]文獻(xiàn)[9]給出[QT]的近似計(jì)算式：

[QT?Qr=cεre4frh] （3）

式中：c為光速；[εre]為有效介電常數(shù)；[fr]為諧振頻率；[h]為介質(zhì)基板厚度。由式（1）～式（3）可求得：

[h=c（frfid+2fmin）εreVSWR4fr（VSWR-1）] （4）

介質(zhì)基板相對介電常數(shù)[εr]要求要穩(wěn)定。當(dāng)頻段范圍確定時(shí)，選用[εr]較大的基板材料，可減小貼片尺寸。損耗正切[tanδ]值越大，饋電損耗越大。

合理選取[εr]值，按式（4）計(jì)算[h]值，完成介質(zhì)基板材料的選取，則可保證移動(dòng)通信系統(tǒng)發(fā)射的電磁波在天線上的回波損耗[S11]將大于-10 dB，不能觸發(fā)天線工作，天線具備了良好的抗移動(dòng)通信終端干擾的性能。

3.2 輻射貼片參數(shù)計(jì)算

輻射貼片寬度[W]取得適當(dāng)大些對頻帶寬度、輻射效率及阻抗匹配有利，但當(dāng)尺寸大于式（5）給出的值時(shí)將產(chǎn)生高次模，從而引起場的畸變。

[W=c2frεr+12-12] （5）

確定[εr，][h，][W]后，可計(jì)算出有效介電常數(shù)[εre：]

[εre=εr+12+εr-121+12hW-12] （6）

介質(zhì)內(nèi)波長：

[λg=cfrεre] （7）

輻射貼片長度[L]在理論上取[λg2，]由于邊緣場的影響，在設(shè)計(jì)[L]的尺寸時(shí)應(yīng)從[λg2]中減去[2ΔL，]于是：

[ΔL=0.412h（εre+0.3）（Wh+0.264）（εre-0.258）（Wh+0.8）] （8）

[L=c2frεre-2ΔL=0.5λg-2ΔL] （9）

3.3 基板尺寸確定

基板大小對輻射場的分布沒有明顯影響，從減少天線重量、安裝面積和降低成本出發(fā)，[Lg，][Wg]應(yīng)盡可能小。

介質(zhì)板長度：

[Lg=L+0.2λg] （10）

介質(zhì)板寬度：

[Wg=W+0.2λg] （11）

3.4 同軸饋線位置參數(shù)計(jì)算

微帶天線實(shí)現(xiàn)雙頻工作方式的設(shè)計(jì)主要有多層金屬貼片、集總元件加載（包括短路針）、縫隙加載和多模正交。多層金屬貼片、集總元件加載會(huì)使天線的結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜，縫隙加載實(shí)現(xiàn)雙頻相對簡單，但會(huì)影響頻帶寬度和輻射效率。多模正交方法不用改變天線結(jié)構(gòu)，主要通過改變饋電位置激勵(lì)起工作在不同頻率相互正交的諧振模，從而實(shí)現(xiàn)雙頻工作方式。本文采用多模正交方法實(shí)現(xiàn)雙頻。

對于矩形微帶輻射貼片，饋電點(diǎn)位于[x]軸上，可以激發(fā)[TM10]模式，此時(shí)由于饋電點(diǎn)位于輻射貼片[y]方向的中心線上，不會(huì)激發(fā)[TM0n（n=1，3，5，…）]模式。同樣，當(dāng)饋電點(diǎn)位于[y]軸上，可以激發(fā)[TM01]模式，不會(huì)激發(fā)[TMm0（m=1，3，5，…）]模式。如果將饋電點(diǎn)放置在貼片的對角線附近位置（見圖1（c）），則此時(shí)可以同時(shí)激發(fā)[TM01]模式和[TM10]模式，且均可獲得50[Ω]的輸入阻抗，實(shí)現(xiàn)了天線雙頻工作。

饋電點(diǎn)位置計(jì)算公式如下：

[L1=L（1-1ξre（L））2] （12）

式中：[ξre（L）=（εr+1）2+（（εr-1）2）（1+12hL）-12]

[W1=W（1-1ξre（W））2] （13）

式中：[ξre（W）=（εr+1）2+（（εr-1）2）（1+12hW）-12。]

4 標(biāo)簽天線仿真優(yōu)化

4.1 建模初值

為了降低移動(dòng)通信終端的影響，諧振頻率要盡量離CDMA、GSM頻段遠(yuǎn)些。在設(shè)計(jì)時(shí)，定義諧振頻率值大的一個(gè)為第1諧振頻率，諧振頻率值小的一個(gè)為第2諧振頻率，從圖2可看出，天線的第1諧振頻率可取922.5 MHz，第2諧振頻率可取842.5 MHz，初始參數(shù)計(jì)算時(shí)參考諧振頻率[fr]取922.5 MHz，[frfid=5 ]MHz，[fmin=5]MHz?？紤]應(yīng)用場合對天線安裝面積或體積重量沒有特別的限制，但對天線的增益要求較高，故取[εr=2.45，][tanδ]=0.001 8的PTFE基板材料。同軸饋線半徑0.6 mm。將數(shù)據(jù)帶入式（1）～式（13），得到天線設(shè)計(jì)初始參數(shù)見表1。

4.2 性能參數(shù)計(jì)算與優(yōu)化

根據(jù)計(jì)算獲得的天線結(jié)構(gòu)參數(shù)，使用HFSS進(jìn)行建模及進(jìn)行參數(shù)計(jì)算。天線的回波損耗曲線如圖3所示，第1諧振頻率值為916.1 MHz，第2諧振頻率為758 MHz，可以看出第1諧振頻率值與設(shè)計(jì)指標(biāo)值差距較小，第2諧振頻率離設(shè)計(jì)指標(biāo)值差距較大。

圖3 [S11]分析結(jié)果（[L0=]101.1 mm，[W0=]123.8 mm）

根據(jù)前面的理論分析，[TM01]模的諧振頻率（即第1諧振頻率）主要由輻射貼片在[x]軸方向的長度[L0]決定，[TM10]模的諧振頻率（即第2諧振頻率）主要由輻射貼片在[y]軸方向的長度[W0]決定。說明按式（9）計(jì)算的[L0]值較準(zhǔn)確；按式（5）計(jì)算出來的[W0]值偏大，從前面的分析可知，式（5）計(jì)算的是[W0]的最大值，應(yīng)用時(shí)可以適當(dāng)減?。〒?jù)反復(fù)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，大約可減小10%左右）。

使用HFSS的參數(shù)掃描分析功能，分別添加輻射貼片的長度變量[L0]和寬度[W0]為參數(shù)進(jìn)行掃描計(jì)算，分析天線諧振頻率與[L0、][W0]之間的關(guān)系。從圖3看出，[L0=]101.1 mm時(shí)第1諧振頻率已在922.5 MHz附近但小于922.5 MHz，所以取[L0]值的范圍為100～101.1 mm、步長0.1 mm進(jìn)行掃描分析，得到[L0=]100.5 mm時(shí)，離922.5 MHz最接近的一個(gè)值923.2 MHz。在對[W0]進(jìn)行掃描分析前，按照經(jīng)驗(yàn)，先將[W0]值減小10%，即[W0]取111.4為中心，前后加減5%左右的數(shù)值，即掃描分析范圍取105～118 mm，步長取2 mm，進(jìn)行分析，縮小范圍，再進(jìn)行第2次掃描分析，此次取步長0.1 mm。最后算得當(dāng)[W0=]111.0 mm時(shí)，得到離842.5 MHz最接近的一個(gè)值842.6 MHz，如圖4所示。

圖4 [S11]分析結(jié)果（[L0=]100.5 mm，[W0=]111.0 mm）

從圖4可以看出，調(diào)整[L0、][W0]的值以后，諧振頻率基本達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)要求，但諧振頻率923.2 MHz處的[S11]的值為-18.87，諧振頻率842.6 MHz處的[S11]的值為-10.20，未達(dá)目標(biāo)要求。

調(diào)整饋電點(diǎn)位置和饋電線芯徑可以改善天線性能[10]。由于調(diào)整饋電點(diǎn)位置和饋電線芯徑對天線性能的改變具有很強(qiáng)的聯(lián)動(dòng)性，一個(gè)一個(gè)先后優(yōu)化很難達(dá)到目標(biāo)，因此需要利用HFSS的優(yōu)化設(shè)計(jì)功能。選擇同軸饋電點(diǎn)到[x]軸距離[L1、]同軸饋電點(diǎn)到[y]軸距離[W1、]同軸饋線半徑[Rfeed]作為優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，[L1]的變化范圍設(shè)為0～40 mm，[W1]的變化范圍設(shè)為0～45 mm，[Rfeed]的變化范圍設(shè)為0.3～0.9 mm，優(yōu)化目標(biāo)設(shè)定為在922.5 MHz，842.5 MHz時(shí)[S11<-20 ]dB。優(yōu)化結(jié)果為：[L1=]16.0 mm，[W1=]16.0 mm，[Rfeed=]0.6 mm。

4.3 設(shè)計(jì)結(jié)果

經(jīng)過優(yōu)化后，標(biāo)簽天線的參數(shù)見表2。

根據(jù)參數(shù)優(yōu)化結(jié)果，再次對標(biāo)簽天線進(jìn)行仿真運(yùn)算，結(jié)果如下：

（1） 回波損耗曲線如圖5所示，諧振頻率924.2 MHz處的[S11]的值為-27.87，諧振頻率842.2 MHz處的[S11]的值為-26.52，CDMA800（下行870～880 MHz，上行825～835 MHz）、GSM（下行930～960 MHz，上行885～915 MHz）頻段的[S11]值全部大于-10 dB值。

圖5 [S11]分析結(jié)果（[L0=]100.5 mm，[W0=]111.0 mm，

[L1=]16.0 mm，[W1=]16.0 mm，[Rfeed=]0.6 mm）

（2） Smith圓圖結(jié)果和輸入阻抗如圖6所示，924.2 MHz時(shí)的歸一化阻抗為1.0767-j0.0342，即天線在924.2 MHz頻點(diǎn)上的輸入阻抗為（53.835-j1.71）[Ω]，約50 [Ω]；842.4 MHz時(shí)的歸一化阻抗為1.060 2-j0.083 2，即天線在842.4 MHz頻點(diǎn)上的輸入阻抗為（53.01-j4.16）[Ω，]約50 [Ω]。

圖6 [S11]的Smith圓圖結(jié)果

（3） 三維增益方向圖如圖7所示，從圖中可以看出天線的最大輻射方向是微帶貼片的法向方向，最大增益值7.28 dB。

圖7 三維增益方向圖

（4） 標(biāo)簽最大讀取距離值理論估算[3]

假設(shè)讀寫器和標(biāo)簽天線完美匹配并且在同一平面，標(biāo)簽的極化損耗[θpolarization]=1.0，天線損耗[θantenna]取0.7、讀寫器功率[PbsEIRP=4W，]讀寫器損耗[θloadmatching]取0.8；芯片需要最小的讀取功率[P1]取35 μW，標(biāo)簽最大讀取距離理論估算值：

[rmax=PbsEIRPGantλ2（4π）2P1θloadmatchingθpolarizationθantenna=17.66 m]

5 結(jié) 論

本文設(shè)計(jì)的標(biāo)簽天線具有抗金屬、抗移動(dòng)通信終端干擾、高增益、雙頻的工作特性，適應(yīng)IT設(shè)備資產(chǎn)管理的環(huán)境要求，符合GB/T 29768?2013標(biāo)準(zhǔn)。提出的抗移動(dòng)通信終端干擾設(shè)計(jì)方法正確、有效，仿真表明，根據(jù)推導(dǎo)出的[h]計(jì)算公式計(jì)算介質(zhì)基板厚度，以此為依據(jù)選擇介質(zhì)基板，能保證標(biāo)簽天線頻率選擇性能良好，具備抗移動(dòng)通信終端干擾的能力。由于參數(shù)選擇得當(dāng)，天線增益高，[S11]值小，輸入阻抗匹配良好，很好的滿足了設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。所設(shè)計(jì)的天線結(jié)構(gòu)簡單，易于批量生產(chǎn)，具有良好的應(yīng)用前景。

參考文獻(xiàn)

[1] 趙鵬，吳旭，楊劍，等.基于RFID技術(shù)的高校資產(chǎn)管理系統(tǒng)分析與設(shè)計(jì)[J].江南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2013，12（2）：152?156.

[2] 深圳市嘉奇科技有限公司.RFID固定資產(chǎn)管理系統(tǒng)[EB/OL].[[2011?11?19].]http：//product.rfidworld.com.cn/2011_11/

3e51c8fb14ea8b02.html.

[3] PARET Dominique.超高頻射頻識(shí)別原理與應(yīng)用[M].北京：電子工業(yè)出版社，2013.

[4] 史東，潘德勝.UHF頻段無源RFID系統(tǒng)干擾分析與抑制策略[J].電信工程技術(shù)與標(biāo)準(zhǔn)化，2012（6）：32?35.

[5] 賴銘銀，靳貴平，李融林.用于金屬物體的寬帶超高頻RFID標(biāo)簽天線[J].重慶郵電大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2011，23（2）：198?201.

[6] 劉志飛，王玲.多應(yīng)用環(huán)境下超高頻RFID標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)[J].工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào)，2008，15（1）：37?40.

[7] 賴曉錚，劉煥彬，張瑞娜，等.一種平面倒F紙基RFID標(biāo)簽天線[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2008，38（3）：376?379.

[8] 張洪濤，汪偉，張智慧.不同饋電方式對微帶天線陣交叉極化影響的研究[C]//2009年全國微波毫米波會(huì)議論文集（上冊）.西安：中國電子學(xué)會(huì)，2009：35?38.

[9] 李艷.矩形微帶貼片天線的仿真研究與設(shè)計(jì)[D].武漢：武漢理工大學(xué)，2010.

[10] 夏繼江，曹振新.饋電同軸芯徑對微帶天線性能的影響[J].微波學(xué)報(bào)，2007，23（5）：23?25.

[rmax=PbsEIRPGantλ2（4π）2P1θloadmatchingθpolarizationθantenna=17.66 m]

5 結(jié) 論

本文設(shè)計(jì)的標(biāo)簽天線具有抗金屬、抗移動(dòng)通信終端干擾、高增益、雙頻的工作特性，適應(yīng)IT設(shè)備資產(chǎn)管理的環(huán)境要求，符合GB/T 29768?2013標(biāo)準(zhǔn)。提出的抗移動(dòng)通信終端干擾設(shè)計(jì)方法正確、有效，仿真表明，根據(jù)推導(dǎo)出的[h]計(jì)算公式計(jì)算介質(zhì)基板厚度，以此為依據(jù)選擇介質(zhì)基板，能保證標(biāo)簽天線頻率選擇性能良好，具備抗移動(dòng)通信終端干擾的能力。由于參數(shù)選擇得當(dāng)，天線增益高，[S11]值小，輸入阻抗匹配良好，很好的滿足了設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。所設(shè)計(jì)的天線結(jié)構(gòu)簡單，易于批量生產(chǎn)，具有良好的應(yīng)用前景。

參考文獻(xiàn)

[1] 趙鵬，吳旭，楊劍，等.基于RFID技術(shù)的高校資產(chǎn)管理系統(tǒng)分析與設(shè)計(jì)[J].江南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2013，12（2）：152?156.

[2] 深圳市嘉奇科技有限公司.RFID固定資產(chǎn)管理系統(tǒng)[EB/OL].[[2011?11?19].]http：//product.rfidworld.com.cn/2011_11/

3e51c8fb14ea8b02.html.

[3] PARET Dominique.超高頻射頻識(shí)別原理與應(yīng)用[M].北京：電子工業(yè)出版社，2013.

[4] 史東，潘德勝.UHF頻段無源RFID系統(tǒng)干擾分析與抑制策略[J].電信工程技術(shù)與標(biāo)準(zhǔn)化，2012（6）：32?35.

[5] 賴銘銀，靳貴平，李融林.用于金屬物體的寬帶超高頻RFID標(biāo)簽天線[J].重慶郵電大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2011，23（2）：198?201.

[6] 劉志飛，王玲.多應(yīng)用環(huán)境下超高頻RFID標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)[J].工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào)，2008，15（1）：37?40.

[7] 賴曉錚，劉煥彬，張瑞娜，等.一種平面倒F紙基RFID標(biāo)簽天線[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2008，38（3）：376?379.

[8] 張洪濤，汪偉，張智慧.不同饋電方式對微帶天線陣交叉極化影響的研究[C]//2009年全國微波毫米波會(huì)議論文集（上冊）.西安：中國電子學(xué)會(huì)，2009：35?38.

[9] 李艷.矩形微帶貼片天線的仿真研究與設(shè)計(jì)[D].武漢：武漢理工大學(xué)，2010.

[10] 夏繼江，曹振新.饋電同軸芯徑對微帶天線性能的影響[J].微波學(xué)報(bào)，2007，23（5）：23?25.

[rmax=PbsEIRPGantλ2（4π）2P1θloadmatchingθpolarizationθantenna=17.66 m]

5 結(jié) 論

本文設(shè)計(jì)的標(biāo)簽天線具有抗金屬、抗移動(dòng)通信終端干擾、高增益、雙頻的工作特性，適應(yīng)IT設(shè)備資產(chǎn)管理的環(huán)境要求，符合GB/T 29768?2013標(biāo)準(zhǔn)。提出的抗移動(dòng)通信終端干擾設(shè)計(jì)方法正確、有效，仿真表明，根據(jù)推導(dǎo)出的[h]計(jì)算公式計(jì)算介質(zhì)基板厚度，以此為依據(jù)選擇介質(zhì)基板，能保證標(biāo)簽天線頻率選擇性能良好，具備抗移動(dòng)通信終端干擾的能力。由于參數(shù)選擇得當(dāng)，天線增益高，[S11]值小，輸入阻抗匹配良好，很好的滿足了設(shè)計(jì)指標(biāo)要求。所設(shè)計(jì)的天線結(jié)構(gòu)簡單，易于批量生產(chǎn)，具有良好的應(yīng)用前景。

參考文獻(xiàn)

[1] 趙鵬，吳旭，楊劍，等.基于RFID技術(shù)的高校資產(chǎn)管理系統(tǒng)分析與設(shè)計(jì)[J].江南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2013，12（2）：152?156.

[2] 深圳市嘉奇科技有限公司.RFID固定資產(chǎn)管理系統(tǒng)[EB/OL].[[2011?11?19].]http：//product.rfidworld.com.cn/2011_11/

3e51c8fb14ea8b02.html.

[3] PARET Dominique.超高頻射頻識(shí)別原理與應(yīng)用[M].北京：電子工業(yè)出版社，2013.

[4] 史東，潘德勝.UHF頻段無源RFID系統(tǒng)干擾分析與抑制策略[J].電信工程技術(shù)與標(biāo)準(zhǔn)化，2012（6）：32?35.

[5] 賴銘銀，靳貴平，李融林.用于金屬物體的寬帶超高頻RFID標(biāo)簽天線[J].重慶郵電大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2011，23（2）：198?201.

[6] 劉志飛，王玲.多應(yīng)用環(huán)境下超高頻RFID標(biāo)簽天線設(shè)計(jì)[J].工程設(shè)計(jì)學(xué)報(bào)，2008，15（1）：37?40.

[7] 賴曉錚，劉煥彬，張瑞娜，等.一種平面倒F紙基RFID標(biāo)簽天線[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2008，38（3）：376?379.

[8] 張洪濤，汪偉，張智慧.不同饋電方式對微帶天線陣交叉極化影響的研究[C]//2009年全國微波毫米波會(huì)議論文集（上冊）.西安：中國電子學(xué)會(huì)，2009：35?38.

[9] 李艷.矩形微帶貼片天線的仿真研究與設(shè)計(jì)[D].武漢：武漢理工大學(xué)，2010.

[10] 夏繼江，曹振新.饋電同軸芯徑對微帶天線性能的影響[J].微波學(xué)報(bào)，2007，23（5）：23?25.