李豐波,鞠曉東,喬文孝,盧俊強(qiáng),門百永

(1.中國石油大學(xué)油氣資源與探測國家重點實驗室,北京 102249;2.北京市地球探測與信息技術(shù)重點實驗室,北京 102249)

新型動電測井儀復(fù)合式電極系分析和測試

李豐波1,2,鞠曉東1,2,喬文孝1,2,盧俊強(qiáng)1,2,門百永1,2

(1.中國石油大學(xué)油氣資源與探測國家重點實驗室,北京 102249;2.北京市地球探測與信息技術(shù)重點實驗室,北京 102249)

對實際探測器復(fù)合式電極系進(jìn)行研究,重點研究動電測井探測器復(fù)合式電極系結(jié)構(gòu)、工作原理及電子系統(tǒng)原理及測試等。使用有限元法進(jìn)行數(shù)值模擬,分析電場響應(yīng)結(jié)果并求解出電極系系數(shù)數(shù)值解。其次,分析復(fù)合電極系電路系統(tǒng)原理并在實驗室對發(fā)射和采集系統(tǒng)電路進(jìn)行上電測試和高溫實驗。結(jié)果表明:這種探測器成功地將不同結(jié)構(gòu)和材料要求的聲、電探測器融合在一起,且能實現(xiàn)聲、電信號記錄點深度對齊;電路系統(tǒng)在高溫下工作正常,可以進(jìn)行下井實驗。研究結(jié)果為動電測井探測器的研究、實現(xiàn)以及井下現(xiàn)場測試提供理論支持。

動電測井;震電效應(yīng);動電效應(yīng);電極系

彈性波在含流體多孔介質(zhì)中傳播時會激發(fā)產(chǎn)生電磁波信號,稱為震電效應(yīng)或者聲電效應(yīng)。其主要機(jī)制是固體與液體交界面上的雙電層動電現(xiàn)象[1-2],也稱為動電效應(yīng)(electrokinetic effect)。聲信號和電信號在孔隙地層中相互耦合相互轉(zhuǎn)換的特性與地層孔隙流體的性質(zhì)緊密相關(guān)。因此,基于動電效應(yīng)可以發(fā)展一種新的動電測井方法,也稱為震電測井或聲電效應(yīng)測井等,以期能獲得反映地層滲流特性等地質(zhì)參數(shù)的測井信號,為復(fù)雜油氣勘探和儲層評價服務(wù)。理論和實驗研究表明,動電測井可以應(yīng)用于探測與孔隙流體有關(guān)的地層性質(zhì),如滲透率、電導(dǎo)率、孔隙度、黏度、離子濃度等,尤其是對滲透率的測量成為可能[3-4]。同時,在油水界面和裂縫中更容易產(chǎn)生動電效應(yīng),利用動電測井可以識別裂縫儲層,還可以有效區(qū)分油水界面,這對尋找剩余油分布區(qū)具有重要實用價值[5]。但是,國內(nèi)外對動電測井的研究目前多集中于理論數(shù)值模擬研究和巖石物理實驗研究[6-15],尚未見到能進(jìn)行井下測量的動電測井儀器,從而也就無法獲得井下地層真實的動電測井信號,極大地阻礙了動電測井技術(shù)的發(fā)展。由此可見,致力于研發(fā)一種能進(jìn)行井下現(xiàn)場測試的動電測井探測器[16],獲得井下地層真實的動電效應(yīng)信號,具有很大的科研價值和創(chuàng)新意義。在實驗室研究探測器樣機(jī)的過程中,鑒于實驗環(huán)境及條件的限制,無法制備適合的含流體多孔介質(zhì)模型井,暫時不具備進(jìn)行動電效應(yīng)物理實驗的條件,故分別對聲探測器部分及電探測器部分進(jìn)行了測試,其中對實際探測器的電極系及其電路系統(tǒng)進(jìn)行分析和測試是一項重要工作。筆者主要針對實際探測器復(fù)合式電極系進(jìn)行研究,重點研究動電測井探測器復(fù)合式電極系結(jié)構(gòu)、工作原理及電子系統(tǒng)原理及測試等,通過電發(fā)射(A、B電極發(fā)射電流)——電接收(測量電極接收)模式對探測器進(jìn)行分析和測試,并基于ANSYS分析其電場響應(yīng)。

1 電極系結(jié)構(gòu)及工作原理

動電測井探測器電極系是一種特殊設(shè)計的能進(jìn)行陣列式測量的復(fù)合式電極系,是動電測井儀重要組成部分,其結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示。

圖1 動電測井儀電極系結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure diagram of electrokinetic logging tool electrode array

在圖1中,A、B為供電電極,E1、E2、E3、E4均為測量電極,組合成電信號測量電極陣列。3個聲波接收器陣列R1、R2、R3布置于測量電極中間,并與相鄰的兩個測量電極等間距。電極系分布于儀器外殼表面,聲波換能器位于儀器內(nèi)部并在外殼表面開有透聲窗。電極系短節(jié)的設(shè)計首先要考慮電極的絕緣問題,因此傳統(tǒng)的聲波測井儀器的鋼制外殼不再適用。所選材料必須具有良好的電絕緣性,其次還要具有較高機(jī)械強(qiáng)度和易加工性,同時還要適應(yīng)井下惡劣的高溫、高壓、腐蝕性的工作環(huán)境。玻璃鋼是一種纖維增強(qiáng)復(fù)合塑料,一般指用玻璃纖維增強(qiáng)不飽和聚脂、環(huán)氧樹脂與酚醛樹脂基體,機(jī)械強(qiáng)度高,質(zhì)輕而硬,且不導(dǎo)電,非常符合動電復(fù)合電極系的技術(shù)要求,故電極系分布在一個玻璃鋼材質(zhì)的儀器外殼上,儀器其他部分如電子倉短節(jié)、聲波發(fā)射短節(jié)仍采用通常的鈦鋼合金。根據(jù)聲波探測器接收陣列的間距要求,動電探測器電極系尺寸結(jié)構(gòu)設(shè)計如下:供電電極A、B的長度為0.1 m,測量電極的長度均為0.02 m,各電極的中心間距均為0.3 m,半徑r0為0.052 m。

在含流體多孔介質(zhì)地層中,孔隙中的流體通常含有帶電離子,在固體與液體交界面上容易形成雙電層。當(dāng)在井下進(jìn)行動電測井時,通過動電測井探測器的聲波發(fā)射換能器在井中發(fā)射聲波信號的方式產(chǎn)生彈性波震源,彈性波在傳播過程中造成的局部擾動會引起固相波動(包括固體骨架的運動和變形),從而引起滲流現(xiàn)象,激發(fā)產(chǎn)生動電效應(yīng)。伴隨著流體的運移,孔隙流體中的凈剩電荷也會隨之運移,凈剩電荷的積聚和運移就會形成電場和磁場。聲電轉(zhuǎn)換后產(chǎn)生誘導(dǎo)電磁波場,從而獲得井旁多孔介質(zhì)地層中的動電測井信號。測量電極陣列E1、E2、E3、E4的首要功能是測量傳播到井筒內(nèi)極微弱的動電信號,同時將E1、E2、E3、E44個電極間的相鄰兩路信號通過差分放大器接收,采集3道電差分信號,即E1E2、E2E3、E3E43對測量電極的差分信號,可以消除共模信號的干擾,提高信噪比。

同時,也可以進(jìn)行基于動電效應(yīng)(震電效應(yīng))的逆效應(yīng)——電震效應(yīng)的測量。在井中通過主供電電極A向地層發(fā)射一定頻率的電流形成人工電(磁)場。在含流體多孔介質(zhì)地層中,由于人工施加電場的干預(yù),會影響孔隙中帶電離子的運動,可引起電滲(electric osmosis)現(xiàn)象和固相骨架運動,從而誘導(dǎo)產(chǎn)生彈性波,激發(fā)電震效應(yīng)。當(dāng)電聲轉(zhuǎn)換后產(chǎn)生的彈性波傳播到充液井筒中時,可以通過布置在測量電極中間位置的聲波接收器陣列R1、R2、R3來測量電震效應(yīng)產(chǎn)生的聲波信號。當(dāng)供電電極向地層發(fā)射電激勵信號時,還可以通過測量電極測量此時井中的電位實現(xiàn)類似普通電阻率測井的功能。

由于無法使聲、電信號的接收器布置在探測器的同一位置,聲電信號記錄點必然存在一個深度差。將聲波接收換能器布置于電極中間,一個重要目的是使E1E2、E2E3、E3E43對相鄰測量電極的差分信號深度記錄點與聲波接收器陣列R1、R2、R3的記錄點在深度上對齊,獲得相同深度記錄點的聲信號和電信號,為動電效應(yīng)(震電效應(yīng))與電震效應(yīng)理論的進(jìn)一步研究以及數(shù)據(jù)處理和分析服務(wù)。

2 電極系電場分布函數(shù)

測量電極陣列可實現(xiàn)連續(xù)測量,E1、E2、E3、E4電極測量時除了記錄各自單端信號,更重要的是通過相鄰電極差分方式(E1E2、E2E3及E3E4)接收動電信號,可實現(xiàn)不同電極距的連續(xù)差分式電位梯度的測量。儀器需要記錄的信號有E1、E2、E3、E4電極的電位值,以及E1E2、E2E3、E3E4電極間的電位差值。各電極測量原理類似,本文中以靠近記錄點O的一對測量電極E2、E3為例來推導(dǎo)電極系電場分布函數(shù)的表達(dá)式。為不失一般性,將其重命名為AMNB電極系,如圖2所示,供電電極A、B的長度為0.1 m,測量電極M、N的長度為0.02 m,它們之間的間距分別為0.6、0.3、0.6 m,點O為電極系的深度記錄點。

圖2 AMNB電極系結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structure diagram of AMNB electrode array

測量時通過供電電極A(正極)、B(負(fù)極)向地層施加一定大小的電流,形成電流回路,在井旁地層中形成人工電場。若電極A的電流為+I,則電極B的電流為-I。然后通過測量電極測量M、N之間電位差ΔUMN。ΔUMN反映了電極系電場分布的特點,跟井旁地層性質(zhì)有關(guān)。因電極的尺寸比電極間的間距要小得多,故可將A、M、N、B電極視為點電極。由點電極電場分布理論可知,在均勻各向同性介質(zhì)中點電極所形成的電場的電位U=RI/4πr。設(shè)參考電極在無窮遠(yuǎn)處,電位為零,測量電極M、N表面的電位分別為UM、UN,電極M、N之間電位差為ΔUMN。由電位疊加原理可知,UM、UN應(yīng)該分別等于點電極A、B在M、N處電位之和,即

其中K為儀器刻度系數(shù),m。它只與儀器結(jié)構(gòu)有關(guān),通常也稱之為電極系系數(shù)。在均勻各向同性介質(zhì)中,可依據(jù)K=RI/ΔUMN通過數(shù)值模擬方法求出電極系系數(shù)。

3 數(shù)值模擬分析

3.1 數(shù)學(xué)模型分析

井下地層介質(zhì)大都具有對稱性,當(dāng)井眼垂直穿過水平地層時,井旁介質(zhì)以井軸為對稱軸旋轉(zhuǎn)對稱。如采用柱坐標(biāo)系(r,φ,z),則3維電場分布問題可簡化為2維子午面(r,z)上的電場分布問題進(jìn)行處理。動電探測器電極系也具有旋轉(zhuǎn)對稱性,故3維電場問題可以簡化為2維問題進(jìn)行求解。本文中以AMNB電極系中點O為坐標(biāo)原點,在徑向上考慮井眼的影響,在軸向考慮上、下圍巖的影響,建立包含動電探測器電極系的非均質(zhì)地層電場響應(yīng)模型,如圖3所示。其中,井眼半徑為dh/2,電極系半徑為r0,目的地層的層厚為h,井眼中鉆井液的電阻率為Rm,目的地層電阻率為Rt,上下圍巖的電阻率為Rs。

在圖3所示的地層模型示意圖中,將井眼中的電極系去除后的整個區(qū)域便是動電探測器電極系電場響應(yīng)的求解域Ω,設(shè)其邊界為Γ。由于恒定電(流)場的電流密度矢量的散度為零,即▽·0,故在電阻率R為常數(shù)的每個區(qū)域內(nèi),電位函數(shù)U滿足拉普拉斯方程

在柱坐標(biāo)系中,其表達(dá)式為在2維子午面(r,z)內(nèi)退化為

在2維電(流)場問題中,動電探測器電極系測井響應(yīng)的定解問題是求出一個連續(xù)且適當(dāng)光滑的電位函數(shù)U,使其滿足相應(yīng)的邊界條件。

圖3 電場響應(yīng)數(shù)學(xué)模型示意圖Fig.3 Mathematical model of electric field response

3.2 有限元法求解及分析

采用ANSYS大型有限元分析平臺輔助完成數(shù)值模擬部分的計算求解工作。ANSYS具有很好的二次開發(fā)功能,為了滿足不同層次的應(yīng)用需求, ANSYS提供了4種二次開發(fā)工具,即參數(shù)化程序設(shè)計語言(APDL)、用戶界面設(shè)計語言(UIDL)、用戶程序特性(UPFs)、ANSYS數(shù)據(jù)接口。用戶可以根據(jù)自身需要基于標(biāo)準(zhǔn)ANSYS進(jìn)行二次開發(fā),生成具有行業(yè)分析特點的ANSYS程序。選擇ANSYS Multiphysics模塊進(jìn)行電極系電場問題分析,通過模擬分析可以評估本文的設(shè)計在真實的物理場作用下的工作狀況?；贏PDL語言,編寫了整個算例的代碼,實現(xiàn)了從有限元模型的建立、網(wǎng)格剖分以及求解的整個功能。

依據(jù)圖3所示的模型示意圖,并以此建立電場響應(yīng)問題的有限元分析模型。以寬35 m、高70 m的模型模擬徑向無限遠(yuǎn)和軸向無限厚的無限大介質(zhì)地層。選擇2維實體單元PLANE67作為仿真計算單元,然后定義材料屬性。有限元單元網(wǎng)格剖分采用三角形單元,并根據(jù)電場分布的特點,將電極系周圍的有限元單元剖分得密一些[17],遠(yuǎn)離點電極的單元相對稀疏一些,建立有限元模型(圖4)。

耦合各個電極表面的節(jié)點電壓自由度,對供電電極A、B施加電流載荷,分別為+I、-I。然后添加邊界約束條件(電壓自由度約束),使其滿足動電電極系求解域Ω及其邊界條件Γ,然后計算求解。

設(shè)I=1 A,在地層電阻率R=1 Ω·m的均質(zhì)地層條件下,計算了動電探測器電極系的電場響應(yīng)。其電場電位云圖和電流密度矢量圖見圖5。

圖4 有限元分析模型Fig.4 Finite element analytical model

圖5 動電探測器電極系電場響應(yīng)圖Fig.5 Electric field response diagram of electrokinetic logging tool electrode array

由圖5(a)可見,在電極A表面電位取極大值,在電極B表面電位取極小值。在圖5(b)中,電流從供電電極A出發(fā),經(jīng)過井旁附近地層介質(zhì)傳導(dǎo),然后回到B電極,形成電流回路。在A、B電極周圍,電流密度取極大值。在整個井下地層空間內(nèi),形成了一個穩(wěn)態(tài)傳導(dǎo)電流的電場分布。根據(jù)均勻各向同性介質(zhì)中電極系系數(shù)表達(dá)式K=RI/ΔUMN,可求解出坐標(biāo)原點處動電探測器AMNB電極系的電極系系數(shù)KAMNB為12.0181(小數(shù)點后保留4位有效數(shù)字)。根據(jù)均勻各向同性介質(zhì)條件下,把A、M、N、B電極看成是點電極時推導(dǎo)出的動電探測器AMNB電極系系數(shù)K的解析表達(dá)式,可求出其近視解析解為11.3097。

可知電極系系數(shù)K數(shù)值解與近視解析解的絕對誤差ΔK為

則相對誤差δK為

為了減小由于有限元模型網(wǎng)格剖分產(chǎn)生的計算誤差,模擬儀器在井中的上提測井操作,步長為0.1 m,重新編寫APDL程序,并通過其二次開發(fā)工具UIDL編寫了模擬測井時相應(yīng)參數(shù)設(shè)置的人機(jī)交互界面,如圖6所示。它可以設(shè)置開始和結(jié)束測井的深度位置,還有深度記錄點的步長、目的層層厚等工作參數(shù)。

圖6 模擬測井參數(shù)設(shè)置人機(jī)交互界面Fig.6 Man-machine interface of simulated logging parameter setting

計算-2～2 m深度范圍內(nèi)不同深度位置的電極系系數(shù)K,其結(jié)果見表1。

由表1可知,在坐標(biāo)原點處計算的AMNB電極系系數(shù)即為12.018 1。采取統(tǒng)計數(shù)學(xué)的方法,對電極系系數(shù)K做算術(shù)平均運算,即

式中,depth表示深度值,取-2,-1.9,…,1.9,2;n為樣本容量,取41。由式(8)可計算出電極系系數(shù)K的算術(shù)平均值≈11.859 6。則此時ΔK′≈0.5499,δ′K≈4.862%。相對誤差提高了1.403%,一定程度上減少了有限元計算誤差。

在建立數(shù)學(xué)模型過程中由于要將復(fù)雜的實際問題通過數(shù)學(xué)方法抽象、歸結(jié)為數(shù)學(xué)問題,通常對問題做了一些理想化的簡化假設(shè),所以數(shù)學(xué)模型和實際問題往往存在著一定的誤差。同時在建立有限元單元模型時,由于單元網(wǎng)格剖分問題,還有算法的選擇等,也會引入計算誤差。而且,有限元法的思想就是不斷逼近真實解的一種數(shù)值解法[18],理論上也必然存在著一定的誤差。在推導(dǎo)電極系系數(shù)K的解析表達(dá)式時,將實際電極系近視為點電極,那么推導(dǎo)求出的解析解也只是反應(yīng)電極為點電極下的特例,這些因素相對于真實值都會產(chǎn)生一定的誤差。

表1 不同深度處計算的K值Table 1 CalculatedKvalue for different depth

4 電路系統(tǒng)原理分析及測試

4.1 激勵系統(tǒng)分析

電發(fā)射激勵源為突發(fā)式信號源,脈沖持續(xù)時間決定了電發(fā)射激勵源的工作重復(fù)頻率,并且要求頻率、幅度、脈沖個數(shù)等參數(shù)根據(jù)實驗測試方案可調(diào),且根據(jù)采集到的信號的強(qiáng)弱還可自動調(diào)整發(fā)射信號的幅度以獲得最佳采集信號。A、B電極發(fā)射激勵電路原理如圖7所示。

在圖7中,FPGA為A、B電極激勵電路的邏輯控制器,接收儀器內(nèi)部總線下發(fā)的工作命令及激勵脈沖的頻率、幅度、脈沖個數(shù)等工作參數(shù),譯碼后產(chǎn)生相應(yīng)控制信號。同時作為電極激勵脈沖的波形發(fā)生器,經(jīng)過數(shù)模轉(zhuǎn)換、濾波、功率放大后,可供給A、B電極相應(yīng)的激勵信號。B電極的激勵脈沖與A電極反相,作為負(fù)供電電極,也可以將B電極接地,直接作為回流電極。通過電流檢測電路和放大采集電路,可以實時采集A、B當(dāng)前的工作電流,從而監(jiān)控A、B電極的實時功率。

圖7 電極激勵電路原理框圖Fig.7 Electrode exciting circuit block diagram

4.2 采集系統(tǒng)分析

測量電極陣列的電信號采集電路原理圖如圖8所示。

圖8 電信號采集電路原理框圖Fig.8 Electric signal acquisition circuit block diagram

在圖8中,電信號采集電路不僅采集測量電極陣列E1、E2、E3、E4的4路單端信號,還采集相鄰電極的3路差分信號,可以設(shè)計至少3通道數(shù)據(jù)采集電路,然后通過多路選擇開關(guān)實現(xiàn)分時采集。采集通道的增益動態(tài)范圍為90 dB,步進(jìn)為6 dB,模數(shù)轉(zhuǎn)換器每秒采樣5×105次。在微弱電信號采集電路的設(shè)計過程中,對噪聲的抑制和屏蔽須優(yōu)先考慮。為了實現(xiàn)對微弱電信號的有效檢測,將采集電路模塊放置于探測器內(nèi)部經(jīng)過特殊設(shè)計的承壓密封采集電子倉內(nèi),然后通過分布在兩端的承壓盤上的引線實現(xiàn)電氣連接,承壓盤內(nèi)側(cè)設(shè)有密封橡膠O型圈。從測量電極到密封采集電子倉一端的輸入插頭部分,采用單芯屏蔽線來傳輸待測信號。FPGA主要實現(xiàn)數(shù)據(jù)采集控制器、儀器通訊控制器、FIFO數(shù)據(jù)采集接口等功能。采集系統(tǒng)可實現(xiàn)多通道高速高精度同步微弱信號的數(shù)據(jù)采集功能。

在實驗室測試時,探測器是處于空氣中的,在E1、E2、E3、E4以及A、B電極間根據(jù)供電實際測試情況,連接合適的電阻以模擬電極間的地層介質(zhì)的電阻值,其測試示意圖如圖9所示,測試時A電極供正電,B電極接地作為回流電極。

經(jīng)過調(diào)試,電極系激勵及采集系統(tǒng)電路工作正常,較好地實現(xiàn)了預(yù)先設(shè)計的功能。電路元器件均采用工業(yè)級耐高溫器件,并在測井儀器專業(yè)烘箱中對電子系統(tǒng)短節(jié)進(jìn)行過155℃下2 h高溫性能測試,能滿足現(xiàn)場井下高溫環(huán)境測試的要求。

圖9 電極系實驗室測試示意圖Fig.9 Schematic diagram of electrode array laboratory test

5 結(jié)束語

在國內(nèi)外尚未研發(fā)出成熟的動電測井儀的背景下,針對一種實際動電測井儀的設(shè)計開展研究,闡述了這種新型動電測井探測器的原理并著重分析了可實現(xiàn)連續(xù)差分式電位梯度測量的陣列式電極系結(jié)構(gòu)及性能。動電測井涉及到聲信號探測和電信號探測,所討論的動電測井探測器將不同結(jié)構(gòu)和材料要求的聲波探測器和電法探測器相結(jié)合。相鄰電極通過差分方式接收電信號,不僅可消除共模信號的干擾提高信噪比,還可以實現(xiàn)與聲波接收換能器陣列深度對齊,獲得相同深度記錄點的聲、電信號。

采用有限元法對動電測井探測器電極系進(jìn)行了數(shù)值模擬研究,分析了電極系的電場響應(yīng)并求解出了電極系系數(shù)K的數(shù)值解為11.8596,在累積誤差允許的范圍內(nèi),計算結(jié)果較為可靠并具有一定的參考意義。對實際電極系電路系統(tǒng)的分析及在實驗室的上電測試和高溫實驗結(jié)果表明,電極系的電路系統(tǒng)部分完全可以下井工作。下一步將結(jié)合聲波探測器性能開展聲電轉(zhuǎn)換綜合研究和現(xiàn)場測試等。動電測井探測器的研究設(shè)計對探測器的進(jìn)一步研發(fā)及動電測井技術(shù)的工業(yè)化應(yīng)用都具有參考價值。

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(編輯 修榮榮)

Analysis and testing of a new electrokinetic logging tool composite electrode array

LI Fengbo1,2,JU Xiaodong1,2,QIAO Wenxiao1,2,LU Junqiang1,2,MEN Baiyong1,2
(1.State Key Laboratory of Petroleum Resources and Prospecting in China University of Petroleum,Beijing 102249,China; 2.Key Laboratory of Earth Prospecting and Information Technology in China University of Petroleum,Beijing 102249,China)

The composite electrode array in electrokinetic logging detectors was studied,with focuses on its structure,working principle,electronic system principle and testing.A numerical modelling study with the electrode array was carried out using finite element method,then the results in the electric field response were analyzed to solve for the numerical solution of the electrode array coefficient.Next,the electronic circuit principle of the composite electrode array was also analyzed,and power-on test and high temperature experiment with the exciting circuit and data acquisition circuit system were also conducted.The results show that this detector successfully merges acoustic logging and electric logging detectors with different structure and material together,and can align the acoustic and electrical signals in the depth of the record point;the electronic circuit system functions well in high temperature and then can be experiment in downhole.The results also suggest the technique has great feasibility for downwhole field tests and analyzing electrokinetic logging tool.

electrokinetic logging;seismoelectric effect;electrokinetic effect;electrode array

P 631

A

1673-5005(2014)04-0074-07

10.3969/j.issn.1673-5005.2014.04.010

2014-03-31

國家自然科學(xué)基金項目(61102102,11134011,11204380,11374371);國家重大科技專項(2011ZX05020-009);中國石油天然氣集團(tuán)公司項目(2011A-3903,2011B-4001);中國石油大學(xué)(北京)基本科研基金(KYJJ2012-05-07);中國石油科技創(chuàng)新基金(2013D-5006-0304)

李豐波(1985-),男,博士研究生,主要從事地球物理測井及儀器裝備研究。E-mail:lfbphd@163.com。

李豐波,鞠曉東,喬文孝,等.新型動電測井儀復(fù)合式電極系分析和測試[J].中國石油大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,2014,38(4):74-80.

LI Fengbo,JU Xiaodong,QIAO Wenxiao,et al.Analysis and testing of a new electrokinetic logging tool composite electrode array[J].Journal of China University of Petroleum(Edition of Natural Science),2014,38(4):74-80.