(南通中遠(yuǎn)重工有限公司,江蘇 南通 226000)
側(cè)移式艙口蓋的操作是將艙口蓋向船兩側(cè)移動(dòng)以便空出貨倉(cāng)。操作機(jī)械可以是導(dǎo)軌、齒輪或者鏈條傳動(dòng),基本的設(shè)置方式是:?jiǎn)紊w式,艙口蓋在艙口的一側(cè);雙蓋式,艙口蓋在艙口的相對(duì)兩側(cè)。這種艙口蓋的優(yōu)點(diǎn)是蓋板塊數(shù)少,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,開(kāi)關(guān)可靠及操作方便[1-4]。
隨著船舶載重量的逐漸增大,特大型艙口蓋逐漸進(jìn)入市場(chǎng)。特大型艙口蓋單塊重量約150 t,外形尺寸約32 m×22 m×1.6 m,一般生產(chǎn)車(chē)間內(nèi)的場(chǎng)地及吊機(jī)資源很難滿(mǎn)足艙口蓋的整體制作要求,所以主體結(jié)構(gòu)多采用先分段制作再整體合攏的方式進(jìn)行制作。
此套艙口蓋為重型艙口蓋,單蓋重量超過(guò)100 t、尺寸超長(zhǎng),受自重的影響,下垂量較大,同時(shí)考慮到齒條配合的精度要求很高。為了更好地控制艙口蓋拱度,分段采用“直角梯形法”制作,并在合攏口處加放裝配余量。
1)根據(jù)艙口蓋結(jié)構(gòu)型式及橫梁分配情況,整體劃分為4段,每段重量約40 t。
2)確定艙口蓋在胎架制作時(shí)預(yù)拱度F及各分段的補(bǔ)償量A。
F胎架=F自重+F拱度+F焊接收縮
(1)
式中:F自重——艙口蓋滾輪支撐下的自重下?lián)隙龋?0 mm;
F拱度——艙口蓋滾輪支撐下成型拱度,10 mm;
F焊接收縮——艙口蓋分段合攏焊接變形引起的拱度損失,4 mm。
焊接收縮余量根據(jù)制造經(jīng)驗(yàn)一般取 (F自重+F拱度)的10%~15%,大艙口蓋取小值,此套艙口蓋實(shí)取10%即4 mm,F胎架=44 mm。
艙口蓋采用二次拋物線預(yù)拱,頂板及相應(yīng)的橫梁理論上也是二次拋物線,不便于板材下料和埋弧自動(dòng)焊拼板。艙口蓋分段組裝合攏時(shí),各分段范圍內(nèi)的胎架上口線按二次拋物線分布,不利于胎架制作和檢測(cè)。目前根據(jù)大型龍門(mén)吊主梁制作的經(jīng)驗(yàn),艙口蓋分段拱度線用折線代替二次拋物線預(yù)拱,見(jiàn)圖1。
圖1 折線型預(yù)拱度示意
1)根據(jù)折線預(yù)拱放樣確定各分段頂板補(bǔ)償長(zhǎng)度。分段頂板長(zhǎng)度向艙蓋中心線方向補(bǔ)償,補(bǔ)償長(zhǎng)度由折線預(yù)拱值決定,見(jiàn)圖2。
圖2 頂板補(bǔ)償長(zhǎng)度
2)艙口蓋折線放樣后,頂板及橫梁的腹板、面板等理論上也是折線長(zhǎng)度。由于所有的縱、橫梁均需要垂直于頂板安裝,若都采用折線長(zhǎng)度制作,不利于制作和最終的檢測(cè)。目前根據(jù)大型龍門(mén)吊主梁分段制作經(jīng)驗(yàn),艙口蓋分段采用“直角梯形”方法制作,見(jiàn)圖3。
圖3 “直角梯形”分段
艙口蓋主尺寸檢測(cè)對(duì)比情況見(jiàn)表1。
表1 制作結(jié)果對(duì)比 mm
大型艙口蓋分段制作的關(guān)鍵是通過(guò)確定預(yù)拱度并根據(jù)預(yù)拱度確定分段的補(bǔ)償量,以此來(lái)確定艙口蓋各“直角梯形”分段的外形尺寸。艙口蓋自重下?lián)隙瓤梢酝ㄟ^(guò)計(jì)算求出,焊接變形引起的拱度損失是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取值,合理地確定焊接變形引起的拱度損失是分段預(yù)拱度放樣的首要工作。此套艙口蓋的成功制作,證實(shí)了大型艙口蓋“直角梯形法”分段制作工藝合理有效,同時(shí)積累了拱度損失經(jīng)驗(yàn)值,可供后續(xù)此類(lèi)型大艙口蓋或類(lèi)似鋼結(jié)構(gòu)產(chǎn)品的制作參考。
[1] 粱 貴.淺析艙口蓋結(jié)構(gòu)的加工及安裝[J].中國(guó)水運(yùn),2012(6):105-106,264.
[2] 田勤國(guó).艙口蓋結(jié)構(gòu)的加工與安裝[J].造船技術(shù),2001(1):18-20.
[3] 吳仁元.船體結(jié)構(gòu)[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,2001.
[4] 李忠林.船舶建造工藝學(xué)[M].哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué)出版社,2006.