0部分為第一種正交異性材料,"/>
劉曉紅,李俊林,謝秀峰,李沐陽(太原科技大學(xué) 應(yīng)用科學(xué)學(xué)院,太原 030024)
如圖1所示,y>0部分為第一種正交異性材料,其材料工程常數(shù)為E11,E12,v11,v12,μ1;y<0部分為第二種正交異性材料,其材料工程常數(shù)為E21,E22,v21,v22,μ2;x≤0,y=0為界面裂紋;x>0,y=0為材料粘接界面;r和θ為從裂紋邊緣起度量的極坐標(biāo)。
應(yīng)力函數(shù)Uj(j=1,2)滿足控制方程:
(1)
圖1 正交異性雙材料半無限界面裂紋模型
系數(shù)(b11)j,(b12)j,(b22)j,(b66)j分別為:
連續(xù)邊界條件為:
θ=±π:(σθ)1=(σθ)2=0,(τrθ)1=(τrθ)2=0
(2)
θ=0:(σθ)1=(σθ)2,(τrθ)1=(τrθ)2
(3)
θ=0:(ur)1=(ur)2,(uθ)1=(uθ)2
(4)
令ηjk滿足控制方程組(1)的特征方程組:
(5)
此方程組的判別式有三種情形,分別為:△1>0,△2>0;△1<0,△2<0;△1>0,△2<0.本文僅討論判別式△1>0,△2>0情況(其他兩種情形可類似討論)。
此時方程組(5)的根為:
由控制方程(1)及界面裂紋邊界條件(2)-(4),構(gòu)造含有復(fù)奇異指數(shù)的新應(yīng)力函數(shù)為:
(6)
其中λ為未知的復(fù)奇異指數(shù),Ajk、Bjk為待定的復(fù)參數(shù)。
(7)
對方程組的系數(shù)行列式進(jìn)行適當(dāng)?shù)某醯茸儞Q后,它們系數(shù)矩陣的行列式均為:
(8)
(9)
為使線性方程組有一組非零解,則系數(shù)行列式必須為0.
若sinλπ=0時,則λ=n(n=0,1,2…).因與復(fù)合材料工程常數(shù)無關(guān),舍去此λ.
(10)
由式(10)可知c2>0,c4>0,以下通過c1c3中上下材料的不同討論復(fù)奇異指數(shù)λ的取值。
1)當(dāng)c1c3=0時,分情況討論復(fù)奇異指數(shù)λ的值。
(11)
圖2 半無限裂紋加載荷
如圖2所示,半無限界面裂紋在x=0,y=h處受集中復(fù)載荷R=Q+iP作用,其邊界條件為:
(12)
由彈性力學(xué)知:
(13)
Re(Ajk+Bjk)=ajkRe(A22+B22),Im(Ajk+Bjk)=bjkIm(A22+B22)
(14)
由式(6),式(12)-(14)可求得自由量Re(A22+B22),Im(A22+B22)的表達(dá)式。
結(jié)合式(13),可得應(yīng)力強(qiáng)度因子的計算式為:
(j=1,2)
(15)
Re(Ajk+Bjk)=-ajkIm(A22+B22),Im(Ajk+Bjk)=bjkIm(A22+B22),(j=1,2;k=1,2)
(16)
由式(6),式(12)-(13),結(jié)合式(16)可得自由未知量Im(A22+B22)的表達(dá)式。
結(jié)合式(13),可得應(yīng)力強(qiáng)度因子的計算式為:
(17)
(18)
(19)
由式(6)、式(13),結(jié)合式(19),可得應(yīng)力強(qiáng)度因子的計算式為:
(20)
(21)
結(jié)合式(13),定義應(yīng)力強(qiáng)度因子[3]為:
(22)
p=aj1+bj1+aj2+bj2,q=βj1aj1-βj1bj1+βj2aj2-βj2bj2
由式(6)、式(13),結(jié)合式(22),可得應(yīng)力強(qiáng)度因子的計算式為:
(23)
由以上推導(dǎo),選取適當(dāng)?shù)恼划愋詮?fù)合材料彈性工程常數(shù)[10],進(jìn)行算例分析如下,結(jié)果驗證了正交異性雙材料半無限界面裂紋四種應(yīng)力奇異性的存在。
表1 材料工程參數(shù)
表2 四種奇異指數(shù)
注:表中數(shù)據(jù)精確到千分位。
本文在含有實奇異指數(shù)的應(yīng)力函數(shù)的基礎(chǔ)上,構(gòu)造了含有復(fù)奇異指數(shù)的新應(yīng)力函數(shù),采用復(fù)合材料斷裂復(fù)變方法,對正交異性雙材料界面裂紋應(yīng)力奇異性問題進(jìn)行了研究。系統(tǒng)地討論了雙材料工程參數(shù)與應(yīng)力奇異性之間的關(guān)系。主要結(jié)果如下:
(2)在給定載荷條件時,得出了四種奇異性下應(yīng)力強(qiáng)度因子的計算公式。
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