郭遠翔黃慧隆

（1.華南理工大學土木與交通學院，廣州510641；2.華南理工大學建筑設(shè)計研究院，廣州510641）

大跨度單層混合型球面網(wǎng)殼非線性穩(wěn)定性研究

郭遠翔1，2黃慧隆1，*

（1.華南理工大學土木與交通學院，廣州510641；2.華南理工大學建筑設(shè)計研究院，廣州510641）

本文采用大型通用有限元軟件ANSYS對大跨度單層混合型球面網(wǎng)殼彈塑性穩(wěn)定性進行研究，分析了初始缺陷、荷載不對稱分布、支承條件及非線性對網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響，并研究了初始缺陷對網(wǎng)殼動力穩(wěn)定性的影響情況。

大跨度單層混合型球面網(wǎng)殼，非線性，穩(wěn)定性，ANSYS

1 網(wǎng)殼有限元分析

1.1 概 況

目前對于單層球面網(wǎng)殼的最大跨度，《網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ 61—2003）［1］（以下簡稱《規(guī)程》）建議不宜大于60 m。但隨著經(jīng)濟的發(fā)展及建筑美觀的需要，大跨度的單層球面網(wǎng)殼也有不少工程實例，如日本名古屋體育館，其跨度就達到187 m。對于大跨度單層球面網(wǎng)殼而言，影響其承載力的主要因素是結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性［2-4］，因此有必要對大跨度單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性進行分析研究。

1.2 分析模型

1.2.1 結(jié)構(gòu)幾何尺寸

由于國內(nèi)對于單一形式的單層網(wǎng)殼的穩(wěn)定性問題研究比較多，卻比較少涉及大跨度單層混合型網(wǎng)殼的穩(wěn)定性研究，因此本文采用的分析模型為K8-聯(lián)方混合型單層網(wǎng)殼，如圖1所示。其跨度達84 m，矢高16.8 m，矢跨比為0.2，其中主桿和緯桿采用φ158 mm×6 mm，而斜桿則采用φ152 mm×6 mm。網(wǎng)殼僅在節(jié)點上承受豎向均布荷載，周邊節(jié)點考慮了鉸接和固接兩種支承條件。本文在進行網(wǎng)殼穩(wěn)定性分析時，同時考慮材料非線性與幾何非線性。

圖1 分析模型Fig.1 The analysismodel

1.2.2 材料參數(shù)及單元選取

鋼材選用Q345，屈服強度為310 MPa，彈性模量取為2.06×105MPa，泊松比取為0.3，密度為7 800 kg／m3?？紤]鋼材屈服后的強化，采用雙折線模型，強化模量為2.06×103MPa。整個模型均采用Beam188單元，每根桿件劃分5段。

1.3 有限元分析結(jié)果

1.3.1 初始缺陷對網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響

對于單層球面網(wǎng)殼，研究表明其對初始缺陷高度敏感，［5］但實際工程中初始缺陷是難以避免的。圖2是本文用于分析的K8-聯(lián)方混合型單層球面網(wǎng)殼考慮16種不同大小的初始缺陷時所繪制的荷載—位移全過程曲線，圖3是網(wǎng)殼極限荷載隨缺陷值的變化情況。

由圖2可以看到，單層球面網(wǎng)殼由于受到材料非線性的影響，在局部失穩(wěn)后由于塑性變形的發(fā)展而使整體剛度迅速下降，因此在經(jīng)過臨界點后網(wǎng)殼始終沒有達到反向穩(wěn)定位置，荷載不斷下降［6］。另外，隨著缺陷值的增加，在到達極限荷載前曲線的斜率也在不斷地下降，說明結(jié)構(gòu)的整體剛度由于初始缺陷的存在而降低。

圖2 不同初始缺陷值對應的全過程曲線Fig.2 The complete loading-displacement curves of different initial imperfections

圖3 極限荷載隨初始缺陷值變化曲線Fig.3 The relative curve between the limit loads and the initial imperfections

從圖2和圖3可以看出，K8-聯(lián)方混合型單層網(wǎng)殼對于初始缺陷非常敏感，尤其當初始缺陷較小時。隨著初始缺陷值的增加，極限荷載值的下降速度逐漸減慢，最終穩(wěn)定在25 kN／m2左右。因此實際工程中應盡可能的減少產(chǎn)生初始缺陷。

表1是網(wǎng)殼的極限荷載隨著缺陷值增加時的下降率。由表中數(shù)值可以看到，僅僅是2 cm的缺陷值即造成極限荷載相對完整網(wǎng)殼降低了26.3%，而達到《規(guī)程》［1］建議的最大計算值L／300，即28 cm時，網(wǎng)殼的極限荷載下降了57%，即降低超過一半。當缺陷值達到40 cm（L／210）時，極限荷載下降率達到最大值并最終穩(wěn)定在58%左右。

表1 網(wǎng)殼極限荷載隨初始缺陷值增加時的下降率Table 1 The lim it load decrease rate due to the increase of initial imperfections

由上述分析可知，對于大跨度單層K8-聯(lián)方混合型網(wǎng)殼來說，可以將L／210的安裝偏差定為用于設(shè)計和分析的最大初始缺陷值，并把理想網(wǎng)殼極限荷載的42%作為實際網(wǎng)殼的極限承載力。

1.3.2 荷載不對稱分布對網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響

《規(guī)程》指出，在球面網(wǎng)殼的全過程分析中，可以按滿跨均布荷載進行［1］，而國內(nèi)的研究也表明荷載不對稱分布對網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響并不明顯［6］，但考慮到本文算例跨度已大于規(guī)程中建議的60 m，且為K8-聯(lián)方混合型網(wǎng)殼，因此有必要考慮荷載不對稱造成的影響。圖4是對網(wǎng)殼分別按4種不同荷載比例（q／g＝0，0.25，0.5，0.75）的不對稱荷載布置進行的全過程分析得到的曲線，其中，g為恒載，采用全跨布置；q為活載，采用半跨布置。

圖4 不同荷載比例對應的全過程曲線Fig.4 The complete loading-displacement curves of different load ratios

從圖4可以看出，考慮荷載不對稱布置時的極限荷載相對于不考慮荷載不對稱布置時的極限荷載降低比較明顯，但不如考慮初始缺陷時造成的影響大，而增加荷載比例，即增加活荷載的大小對極限荷載的影響則比較小。因此，在實際工程中建議對跨度比較大且為混合型的球面網(wǎng)殼補充考慮半跨活荷載布置造成的影響。

1.3.3 支承條件對網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響

《規(guī)程》［1］并沒有明確指出單層網(wǎng)殼在分析時的支承條件，因此對于本文采用的大跨度K8-聯(lián)方混合型網(wǎng)殼是有必要考慮鉸接支承與固接支承帶來的影響的。圖5是考慮鉸接及固接支承條件時對完整網(wǎng)殼（r＝0）及帶有8 cm初始缺陷（r＝8 cm）網(wǎng)殼的極限荷載的影響情況。

從圖中可以看出，固接與鉸接時的全過程曲線變化規(guī)律都非常接近，考慮初始缺陷的情況下兩曲線幾乎完全重合。無論是完整網(wǎng)殼還是帶缺陷的網(wǎng)殼，支承條件對其的影響都非常小，可以忽略不計，因此在實際工程中對于大跨度的單層K8-混合型網(wǎng)殼可以選擇鉸接或者固接進行分析。

圖5 不同支承條件對應的全過程曲線Fig.5 The complete loading-displacement curves under different support conditions

1.3.4 非線性對網(wǎng)殼穩(wěn)定性的影響

《規(guī)程》［1］規(guī)定在進行網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性計算時應考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的影響。對于本文的大跨度空間網(wǎng)殼來說，分析非線性帶來的影響是很有必要的。本文分別繪制了只考慮材料非線性、只考慮幾何非線性以及同時考慮雙非線性時的荷載—位移全過程曲線，如圖6所示。

圖6 考慮不同非線性情況對應的全過程曲線Fig.6 The complete loading-displacement curves under different nonlinear situations

從圖中可以看出，當只考慮材料非線性時，網(wǎng)殼沒有出現(xiàn)極值點失穩(wěn)，而是分支點失穩(wěn)，荷載在經(jīng)過分支點后沒有出現(xiàn)下降，而是一路走高，其失穩(wěn)前的整體結(jié)構(gòu)剛度及失穩(wěn)時的豎向位移與考慮雙非線性時的情況差別不大。若只考慮幾何非線性，網(wǎng)殼則出現(xiàn)極值點失穩(wěn)，荷載—位移全過程曲線在經(jīng)過極值點后開始下降，并在隨后出現(xiàn)第二次失穩(wěn)，但對于實際工程已無意義。另外，其失穩(wěn)前結(jié)構(gòu)整體剛度要遠大于考慮雙非線性的情況，而發(fā)生失穩(wěn)時的豎向位移則小于考慮雙非線性的情況。三種情況的極限失穩(wěn)荷載值相差不大，但由于非線性對于結(jié)構(gòu)整體剛度及失穩(wěn)形式的影響比較大，實際工程中對于大跨度的K8-聯(lián)方型網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的分析設(shè)計應同時考慮材料非線性及幾何非線性。

1.3.5 非線性與初始缺陷對網(wǎng)殼破壞形態(tài)的影響

非線性及初始缺陷的存在不僅會影響荷載—位移全過程曲線的形狀，還有可能會改變網(wǎng)殼的破壞形態(tài)。本文認為當網(wǎng)殼達到極限荷載時為破壞，給出了只考慮材料非線性、只考慮幾何非線性、考慮雙非線性及考慮雙非線性并分別并帶有28 cm（L／300）和40 cm（L／210）初始缺陷時的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)破壞形態(tài)，如圖7－圖11所示。

由圖中可以看出，只考慮材料非線性與考慮雙非線性時的破壞形態(tài)比較接近，均表現(xiàn)為中間起算第二環(huán)處出現(xiàn)下凹，而只考慮幾何非線性時的網(wǎng)殼破壞形態(tài)則表現(xiàn)為在支承環(huán)起算第二環(huán)與第三環(huán)處出現(xiàn)凹陷。另外，帶28 cm（L／300）初始缺陷和帶40 cm（L／210）初始缺陷并考慮雙非線性的網(wǎng)殼破壞形態(tài)均表現(xiàn)為中部K8型網(wǎng)殼出現(xiàn)三處局部失穩(wěn)。

圖7 只考慮材料非線性時網(wǎng)殼的破壞形態(tài)Fig.7 The failuremode of reticulated shell with material nonlinearity

圖8 只考慮幾何非線性時網(wǎng)殼的破壞形態(tài)Fig.8 The failuremode of reticulated shellwith geometric nonlinearity

圖9 考慮雙非線性時網(wǎng)殼的破壞形態(tài)Fig.9 The failuremode of reticulated shell with double nonlinearity

圖10 考慮帶28 cm初始缺陷及雙非線性時網(wǎng)殼的破壞形態(tài)Fig.10 The failuremode of reticulated shell with 28 cm initial imperfection and double nonlinearity

圖11 考慮帶40 cm初始缺陷及雙非線性時網(wǎng)殼的破壞形態(tài)Fig.11 The failuremode of reticulated shell with 40 cm initial imperfection and double nonlinearity

由以上分析可知，初始缺陷對于網(wǎng)殼破壞形態(tài)的影響不容忽視，因此實際工程分析設(shè)計中應考慮初始缺陷的影響，并在施工中盡可能減小初始缺陷值。另外，非線性尤其是幾何非線性的影響不容忽視，在實際工程設(shè)計分析中應盡可能考慮雙非線性對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)破壞形態(tài)的影響。

2 結(jié) 論

本文針對大跨度單層K8-聯(lián)方混合型球面網(wǎng)殼的有限元研究主要得出以下結(jié)論和建議：

（1）大跨度單層K8-聯(lián)方混合型球面網(wǎng)殼對于初始缺陷高度敏感，初始缺陷可使網(wǎng)殼承載力降低達58%，因此在實際設(shè)計中應考慮初始缺陷的影響，同時可以將理想網(wǎng)殼極限荷載的42%作為實際網(wǎng)殼的極限承載力，另外施工安裝中應盡可能減小初始缺陷。

（2）荷載不對稱布置對于K8-聯(lián)方混合型網(wǎng)殼的極限荷載有一定影響，在實際工程中應適當考慮，但活載與恒載的比例變化對網(wǎng)殼極限荷載的影響則比較小，可以忽略。

（3）對于大跨度的單層K8-混合型球面網(wǎng)殼來說，無論是否具有初始缺陷，其邊界支承條件的改變對其極限承載力的影響非常小，可以忽略不計。

（4）只考慮材料非線性和只考慮幾何非線性兩種情況雖然對網(wǎng)殼的極限荷載影響不大，但前者網(wǎng)殼將呈現(xiàn)分支點失穩(wěn)。而后者將導致網(wǎng)殼在失穩(wěn)前的整體剛度遠大于考慮雙非線性時的情況，因此實際工程中應盡可能考慮雙非線性。

（5）非線性與初始缺陷對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)破壞形態(tài)的影響不容忽視，因此實際工程中應充分考慮這兩種情況，以防止對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的破壞形態(tài)判斷不夠準確。

［1］ 中華人民共和國建設(shè)部.JGJ 61—2003網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程［S］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2003.Ministry of Construction of the People＇s Republic of China.JGJ 61—2003 Technical specification for latticed shells［S］.Beijing：China Architecture and Building Press，2003.（in Chinese）

［2］ 孔丹丹，丁潔民.弦支網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的靜力分析［J］.結(jié)構(gòu)工程師，2006.22（4）：5-28.Kong Dandan，Ding Jiemin.Static analysis of a suspended lattice shell structure［J］.Structural Engineers，2006，22（4）：5-28.（in Chinese）

［3］ 車偉，李海旺，羅奇峰.單層橢圓拋物面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)非線性整體穩(wěn)定研究［J］.鄭州大學學報（工學版），2007，28（3）：20-23.CheWei，LiHaiwang，Luo Qifeng.Study on nonlinear stability of single-layer elliptical paraboloid latticed shells［J］.Journal of Zhengzhou University（Engineering Science Edition），2007，28（3）：20-23.（in Chinese）

［4］ 曹正罡，范峰，嚴佳川，等.基于ANSYS的大跨度單層球面網(wǎng)殼設(shè)計與分析［J］.工程設(shè)計與計算機技術(shù)，2007，28（3）：20-23.Cao Zhenggang，F(xiàn)an Feng，Yan Jiachuan，etal.Struetural design and analysis of Long-span single-layer reticulated domes［J］.Engineering Disign and Computer Technology，2007，28（3）：20-23.（in Chinese）

［5］ 李忠學.初始幾何缺陷對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)靜、動力穩(wěn)定性承載力的影響［J］.土木工程學報，2002，35（1）：11-14.Li Zhongxue.Effects of initial geometrical imperfections on dynamic stability of reticulated shell structures［J］.China Civil Engineering Journal，2002，35（1）：11-14.（in Chinese）

［6］ 曹正罡，范峰，沈世釗.單層球面網(wǎng)殼的彈塑性穩(wěn)定性［J］.土木工程學報，2006，39（10）：6-10.Cao Zhenggang，F(xiàn)an Feng，Shen Shizhao.Elasto-plastic stability of single-layer reticulated domes［J］.China Civil Engineering Journal，2006，39（10）：6-10.（in Chinese）

Nonlinear Stability Analysis of a Large-span Single-layer M ixer Spherical Reticulated Shell Structure

GUO Yuanxiang1，2HUANG Huilong1，*
（1.School of Civil Engineering and Transportation，South China University of Technology，Guangzhou，510640，China；2.Architectural Design and Research Institute of South China University of Technology，Guangzhou，510640，China）

In this article，the universal finite element software ANSYS is used to analyse the nonlinear stability of a large-span single-layermixer spherical reticulated shell structure.The effects of initial imperfection，asymmetric load distribution，support conditions and the influences of geometrical nonlinearity and material nonlinearity to the stability behavior of this kind of reticulated shell structure are presented.In addition，the effects of initial imperfection to the dynamic stability is also discussed.

large-span single-layermixer spherical reticulated shell，nonlinear，stability，ANSYS

2013-04-18

*聯(lián)系作者，Email：h.h.long＠qq.com