孫 艷，李俊杰

（武漢科技大學(xué)，武漢 430065）

隨著我國(guó)城市化建設(shè)步伐的加快，交通擁堵、環(huán)境污染、人口密集、土地資源匱乏等諸多城市問(wèn)題日益明顯，而城市交通問(wèn)題是較為突出的一個(gè)，所以近年來(lái)我國(guó)城市軌道交通建設(shè)速度加快，各大城市也都提出了符合自身實(shí)際的城市軌道交通線(xiàn)網(wǎng)規(guī)劃和近期建設(shè)規(guī)劃［1］，各類(lèi)新型的高架車(chē)站也應(yīng)運(yùn)而生。高架車(chē)站顧名思義就是列車(chē)行駛在地面以上的高架結(jié)構(gòu)上，常見(jiàn)的高架車(chē)站類(lèi)型主要有三種：橋梁結(jié)構(gòu)式車(chē)站、空間框架式車(chē)站、橋建分離式車(chē)站。

橋梁結(jié)構(gòu)式車(chē)站作為“建橋合一”結(jié)構(gòu)中的一種新型車(chē)站，已逐步成為當(dāng)今城市軌道交通高架車(chē)站的主流車(chē)站形式，盡管它實(shí)質(zhì)上仍然是橋梁結(jié)構(gòu)，但它兼具了建筑與橋梁的功能，是由一般橋梁結(jié)構(gòu)延伸和拓展而來(lái)。大多數(shù)的高架橋穿梭于鬧市區(qū)和居民區(qū)，振動(dòng)的產(chǎn)生都會(huì)對(duì)周邊的環(huán)境帶來(lái)不利的影響，例如：人處于振動(dòng)環(huán)境中，將會(huì)引起人體生理和心理的效應(yīng)，例如感到不舒服、麻感、頭暈、困倦，嚴(yán)重時(shí)出現(xiàn)出汗、頭痛、心慌甚至損害到人體心臟。當(dāng)振動(dòng)頻率為5Hz時(shí)，振動(dòng)加速度達(dá)到0.1g時(shí)人就感到不舒服，達(dá)到0.4g時(shí)人就覺(jué)得不可忍受了［2］。因此，如何減小結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的振動(dòng)影響具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。

1 工程背景

以重慶軌道交通2號(hào)線(xiàn)某輕軌高架車(chē)站為背景，車(chē)站具有往返雙向車(chē)道，采用“T”型獨(dú)柱橋墩，站臺(tái)、軌道箱型梁、盆式橡膠支座等依次直接支撐在T型橋墩蓋梁上。車(chē)站全長(zhǎng)63m，寬為18m，機(jī)車(chē)軌道位于車(chē)站中間，站臺(tái)分布于橋梁兩側(cè)，縱向設(shè)置一條伸縮縫；橋墩采用C40混凝土，間距10m，厚度3m，高度10m，所研究分析的車(chē)站范圍內(nèi)共設(shè)有7個(gè)橋墩；站臺(tái)采用C30混凝土，高度1.5m，寬度5.1m，站臺(tái)板厚200mm，雙側(cè)布置；軌道梁采用連續(xù)鋼筋混凝土箱型梁，混凝土材料等級(jí)C40，截面形式為單箱單室，梁高2.53m，頂板寬度即為車(chē)站寬度，底板寬為7.8m；鋼軌采用60kg/m的重型鋼軌，截面面積77.45cm2，截面慣性矩Iz＝3 217cm4、Iy＝524cm4；道床采用浮置板式軌道結(jié)構(gòu)（兩側(cè)和底部均設(shè)有橡膠支座），底部設(shè)中心水溝，浮置板承軌槽內(nèi)側(cè)預(yù)埋PVC泄水管，鋼軌內(nèi)置，兩側(cè)和底部的橡膠墊可以在橫向與縱向提供足夠的彈性，可以達(dá)到較好的減振效果。

2 模型的簡(jiǎn)化

高架車(chē)站模型從上到下依次由站臺(tái)、鋼軌、連接鋼軌與軌下墊板的扣件、軌下墊板、浮置板式道床、橡膠墊、軌道梁、盆式橡膠支座、橋墩等幾部分組成，若要對(duì)各部分構(gòu)件詳細(xì)準(zhǔn)確地建立單元、定義單元參數(shù)及類(lèi)型，將會(huì)十分復(fù)雜，難以實(shí)現(xiàn)，因而需要對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)分析模型進(jìn)行一定程度的簡(jiǎn)化與假設(shè)。建筑物的振動(dòng)首先是由機(jī)車(chē)輪壓作用在鋼軌上，再由鋼軌通過(guò)扣件、軌下墊板傳到浮置板式道床，繼而傳到建筑結(jié)構(gòu)上的。因此首先把鋼軌當(dāng)作振源，將扣件、軌下墊板、浮置板式道床作為一個(gè)整體來(lái)考慮，在建模過(guò)程中用六面體方塊來(lái)模擬這個(gè)整體，按照0.65m的固定間距沿著車(chē)站縱向方向平行布置在橋面路基上，并采用彈簧連接的方式把鋼軌和橋梁結(jié)構(gòu)連接起來(lái)；箱型梁與橋墩之間的盆式橡膠支座同樣采用彈簧連接的方式，更能接近實(shí)際情況，可以很好地體現(xiàn)出盆式橡膠支座在實(shí)際工程中的良好減振效果；將不考慮橋墩基礎(chǔ)的影響，獨(dú)柱橋墩與地面采用固結(jié)的連接方式。

3 有限單元模型及網(wǎng)格劃分

以大型有限元軟件ANSYS14.0為分析平臺(tái)，建立研究分析模型，采用軟件提供的PCG Lanczos法對(duì)所建模型進(jìn)行模態(tài)分析。

3.1 模態(tài)分析原理

結(jié)構(gòu)模態(tài)是結(jié)構(gòu)振動(dòng)的一種表征特性，分析結(jié)構(gòu)的振動(dòng)參數(shù)，如固有頻率及振型，以用于控制外加動(dòng)荷載頻率或改變結(jié)構(gòu)固有頻率，以避免共振現(xiàn)象的出現(xiàn)。它也是模態(tài)疊加分析方法的基礎(chǔ)［3］。

3.2 結(jié)構(gòu)模型中所選用的單元類(lèi)型

鋼軌采用三維梁?jiǎn)卧狟EAM188進(jìn)行模擬，能夠很好的反映鋼軌在實(shí)際使用過(guò)程中的各種變形；箱型梁、獨(dú)柱橋墩以SOLID187單元來(lái)模擬，可以準(zhǔn)確地反映箱梁整體性能好、結(jié)構(gòu)變形小的特點(diǎn)；車(chē)站上部?jī)蓚?cè)的站臺(tái)結(jié)構(gòu)采用SHELL181單元來(lái)模擬，它不僅有較好的彎曲能力，同時(shí)還具有良好的膜力；箱型梁與橋墩之間的盆式橡膠支座以及浮置板式道床中鋼筋混凝土支承塊下的大橡膠墊板采用彈簧單元COMBIN14來(lái)模擬。由于自振頻率ωd與阻尼比ξ存在關(guān)系式，而實(shí)際上ξ都很小，一般為0.01～0.1，則，所以結(jié)構(gòu)可按無(wú)阻尼系統(tǒng)進(jìn)行模態(tài)分析［4］。

3.3 結(jié)構(gòu)模型的計(jì)算參數(shù)

鋼軌的彈性模量為2.1×1011N/m2，泊松比0.3，密度7 850kg/m3；站臺(tái)板厚200mm，彈性模量取3.2×1010N/m2，泊松比0.2，設(shè)計(jì)密度2 500kg/m3；橋體箱型梁彈性模量為3.4×1010N/m2，泊松比0.2，設(shè)計(jì)密度2 500kg/m3，頂板寬度18m，底板寬度7.8m，梁高2.53m；橋墩彈性模量取3.4×1010N/m2，泊松比0.2，設(shè)計(jì)密度2 500kg/m3，高度10m；橋墩與箱梁連接處的盆式橡膠支座垂直剛度（彈簧系數(shù)）為1.0×1010N/m；鋼軌與橋面路基之間的整體軌道系統(tǒng)垂直剛度為8.0×108N/m；雙向往返車(chē)道的軌道間距為5m，扣件間距取0.65m。執(zhí)行網(wǎng)格劃分后且模態(tài)分析前的有限單元模型如圖1所示。

4 結(jié)構(gòu)的固有頻率及振型

由于結(jié)構(gòu)的前幾階固有頻率對(duì)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)影響最大，且發(fā)生的可能性更高。因此，提取前十階固有頻率及其對(duì)應(yīng)的振型。

4.1 固有頻率

固有頻率是結(jié)構(gòu)的固有屬性，見(jiàn)表1。

表1 固有頻率表

4.2 振型位移圖

圖2～圖11分別為前十階振型位移圖。

從結(jié)構(gòu)的振動(dòng)位移圖可以看到，隨著產(chǎn)生位移的能量越來(lái)越大，整個(gè)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)由簡(jiǎn)單的整體側(cè)移、平移逐漸演變成橋體上部結(jié)構(gòu)的明顯波動(dòng)變形：一階振型圖表現(xiàn)為結(jié)構(gòu)整體向Z軸正方向（水平方向）側(cè)移；第二、三、六階的振型圖主要表現(xiàn)為結(jié)構(gòu)上部?jī)蓚?cè)的站臺(tái)在豎直方向上的上下擺動(dòng)；第四、五、七、八、九、十階的振型位移圖則主要表現(xiàn)為上部?jī)蓚?cè)站臺(tái)連續(xù)板沿著水平方向上的連續(xù)波動(dòng)。結(jié)構(gòu)單元節(jié)點(diǎn)的位移及撓曲度隨著階數(shù)的遞增而逐漸增大，結(jié)構(gòu)的最大位移發(fā)生在站臺(tái)外側(cè)邊角部。

4.3 鋼軌扣件間距對(duì)固有頻率的影響

根據(jù)高速鐵路設(shè)計(jì)規(guī)范的建議，分別選取了扣件間距為0.55m、0.6m、0.65m、0.7m［5］、0.725m［6］這5種工況進(jìn)行比較，分析結(jié)果表明，當(dāng)扣件間距為0.60～0.65m時(shí)，結(jié)構(gòu)有更多的低階固有頻率值接近于5Hz，更能滿(mǎn)足乘客的舒適性要求；當(dāng)扣件間距為0.65m時(shí)，節(jié)點(diǎn)的最大振動(dòng)位移值是最小的。因此，根據(jù)以上結(jié)論并結(jié)合鋼軌安全性和工程成本的經(jīng)濟(jì)性，選定0.65m為最佳扣件節(jié)點(diǎn)間距。

5 結(jié) 語(yǔ)

模態(tài)分析作為一種用來(lái)確定結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性的技術(shù)，通過(guò)它可以得到固有頻率、振型和振型參與系數(shù)，其中固有頻率和振型是承受動(dòng)態(tài)載荷結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的重要參數(shù)，也是動(dòng)力學(xué)分析的出發(fā)點(diǎn)。

通過(guò)有限元軟件ANSYS對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)式車(chē)站的固有頻率及振型進(jìn)行了研究分析，探討出不同扣件間距對(duì)結(jié)構(gòu)固有頻率及振型的影響，找出最佳間距值，在一定程度上起到了有效的減振作用，更能滿(mǎn)足乘客的舒適性和結(jié)構(gòu)的安全穩(wěn)定性要求。通過(guò)此類(lèi)高架車(chē)站的成功建設(shè)與運(yùn)營(yíng)經(jīng)驗(yàn)，并結(jié)合建模過(guò)程中的各項(xiàng)計(jì)算參數(shù)，可以通過(guò)選擇合適的鋼軌彈性模量、軌下墊層剛度與阻尼、支承塊質(zhì)量、橋墩盆式橡膠支座剛度等構(gòu)件來(lái)達(dá)到良好的減振效果。

［1］ 張慶賀，朱合華，莊榮.地鐵與輕軌［M］.北京：人民交通出版社，2002.

［2］ 練松良，王午生.軌道工程［M］.上海：同濟(jì)大學(xué)出版社，2006.

［3］ 彭細(xì)榮，楊慶生，孫卓.有限單元法及其應(yīng)用［M］.北京：清華大學(xué)出版社，2012.

［4］ 耿傳智，田苗盛，董國(guó)憲.浮置板軌道結(jié)構(gòu)的振動(dòng)頻率分析［J］.城市軌道交通研究，2007（1）：23.

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［6］ 李志紅.城際軌道交通橋梁梁端扣件節(jié)點(diǎn)間距研究［J］.鐵道工程學(xué)報(bào)，2009（8）：64－67.