陳天曉（大慶油田有限責(zé)任公司第五采油廠）

隨著油田進入高含水開發(fā)后期，在確保4000×104t持續(xù)穩(wěn)產(chǎn)的情況下，投產(chǎn)了越來越多的擴邊和加密等低產(chǎn)井。這部分井日耗電少，但單耗高。油田開發(fā)的最終目的是盡可能多地從地下采出原油，而機采節(jié)能工作的宗旨就是在保證一定原油產(chǎn)量的情況下，盡可能少耗電，因此，從井下采出單位質(zhì)量的原油需要消耗的電能，即單耗，就成為評價機采井能耗水平的核心技術(shù)指標。參考有關(guān)資料，結(jié)合生產(chǎn)實際，單耗主要受產(chǎn)液量(Q)、舉升高度(H)、泵徑(Ap)、沖程s、沖速(n)及系統(tǒng)各部分損失(ΔP)的影響，且與Q呈反相關(guān)關(guān)系，與H、Ap、s、n2及ΔP呈正相關(guān)關(guān)系[1]。

1 低產(chǎn)井高能耗原因

結(jié)合生產(chǎn)實際，可以把低產(chǎn)液抽油機井單耗偏高的主要原因歸納為以下三方面：

1）負荷率偏低，造成單耗偏高。當(dāng)機型偏大時，減速箱軸承和齒輪承受的負荷大，摩擦損失大，無效功率損失大，單耗高。抽油機載荷利用率越小，無效功損失占消耗功率的比例越大，抽油機總體應(yīng)用水平越低。當(dāng)電動機額定功率偏大時，電動機熱損失和機械損失大，無效功率損失大，單耗高。

2）抽汲參數(shù)不合理，造成單耗偏高。一是參數(shù)偏大，對于地層供液能力不強的抽油機井，如果采用相對較大的抽汲參數(shù)生產(chǎn)，會導(dǎo)致低沉沒度、低泵效，抽油泵充滿程度低，此時，系統(tǒng)容積、水利和摩擦功率消耗相對較大，無效功消耗大，造成單耗高；二是抽汲參數(shù)匹配不合理，主要是沖程、泵徑偏小、沖速偏高，使抽油桿彈性變形損失、慣性載荷增加，電量增加幅度大于液量增加幅度，導(dǎo)致單耗升高。

3）無效功消耗大，主要是泵容積損失大，造成單耗偏高。一是當(dāng)抽油泵嚴重漏失時，柱塞和襯套間徑向間隙大，使泵的容積損失增大，造成無效功率損失相對增加，單耗高；二是當(dāng)篩管堵塞嚴重時，造成泵的供液不足，柱塞兩端壓差大，導(dǎo)致柱塞與襯套摩擦損失和漏失量增加，無效功率損失增大，單耗高。

2 低產(chǎn)井降低能耗措施及效果

2.1 換小拖動設(shè)備

針對因機型偏大造成高能耗的低產(chǎn)抽油機井，采取換小機型措施，共計19口井。換小機型前后對比見表1，平均額定載荷降低45.8kN，平均載荷利用率提高11.88個百分點，平均單耗降低1.08kWh/t，平均消耗功率減少1.0kW，平均單井日節(jié)電24kWh，預(yù)計年節(jié)電15.6×104kWh。

針對因電動機裝機功率偏大造成高單耗的低產(chǎn)抽油機井，采取更換小功率電動機措施，共計320口井。措施前后對比見表2，平均裝機功率降低8.5kW，功率利用率提高1.5個百分點，平均單耗降低2.0kWh/t，平均消耗功率減少1.5kW，平均單井日節(jié)電36kWh，節(jié)電率23.1%，預(yù)計年節(jié)電393.9×104kWh。

2.2 調(diào)小抽汲參數(shù)

針對正常生產(chǎn)時地面參數(shù)已調(diào)至最小，沉沒度低、泵效低單耗高的低產(chǎn)抽油機井，利用檢泵時機采取換小泵徑措施41口井。措施前后對比見表3，平均泵徑減小12.5mm，理論排量降低15.5m3，沉沒度增加96.3m，泵效提高8.9個百分點，單耗降低1.39kWh/t，消耗功率降低2.23kW，平均單井日節(jié)電53.5kWh，預(yù)計年節(jié)電75×104kWh。

表1 抽油機井換小機型措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

表2 抽油機井應(yīng)用節(jié)能電動機措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

表3 換小泵措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

針對因沖速高而造成沉沒度低、泵效低、單耗高的低產(chǎn)抽油機井，采取調(diào)小沖速或應(yīng)用減速器措施。對于地面參數(shù)有調(diào)小余地的，采取調(diào)小沖速措施178口井，措施前后對比見表4，平均沖速降低2min-1，沉沒度增加220.9m，泵效提高9個百分點，單耗降低2.19kWh/t，消耗功率減少2.0kW，平均單井日節(jié)電48kWh，預(yù)計年可節(jié)電292.2×104kWh。對于地面參數(shù)沒有調(diào)小余地的100口井，應(yīng)用減速器進步降低沖速，措施前后對比見表5，平均沉沒度增加149.4m，泵效增加16.7個百分點，單耗降低2.7kWh/t，消耗功率減少2.0kW，平均單井日節(jié)電48kWh，預(yù)計年節(jié)電164.2×104kWh。

表4 調(diào)小沖次措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

2.3 優(yōu)化供排關(guān)系

針對沉沒度低、泵效低、地面參數(shù)已調(diào)至最小而單耗仍然偏高的低產(chǎn)抽油機井，采取間抽措施317口井。間抽前后對比見表6，平均沉沒度增加131.1m，泵效增加10.9個百分點，單耗降低7.6 kWh/t，消耗功率減少1.06kW，平均單井日節(jié)電25.4kWh，年間抽時間按7個月計算，預(yù)計年節(jié)電97.4×104kWh。

表5 應(yīng)用減速器措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

表6 間抽措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

針對沉沒度低、泵效低、地面參數(shù)已調(diào)至最小、功圖反映供液不足的高能耗低產(chǎn)抽油機井，采取壓裂措施，在提高油層滲透率和采液指數(shù)的同時，通過調(diào)大抽汲參數(shù)提高產(chǎn)液量，實現(xiàn)單耗的降低。措施前后對比見表7，平均單井日增液12.8t，綜合含水降低2個百分點，平均日增油1.6t，平均泵徑增加9.1mm、沖程增大0.3m，平均泵效提高14.6個百分點，單耗降低3.72kWh/t，消耗功率增加2.84kW，平均單井日增加電量68kWh。30口井壓裂調(diào)大參數(shù)后，預(yù)計年增加產(chǎn)液13.31×104t，年增加產(chǎn)油量5548t，年增加耗電70.74×104kWh，相同液量年減少電量增幅87.07×104kWh。

表7 壓裂措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

2.4 改變舉升方式

針對9口高耗能抽油機井采取轉(zhuǎn)螺桿泵措施，措施前后對比見表8，平均泵效提高27.4個百分點，單耗降低3.13kWh/t，平均單井日節(jié)電97 kWh，預(yù)計年節(jié)電29.8×104kWh。

表8 抽油機轉(zhuǎn)螺桿泵措施前后節(jié)能效果統(tǒng)計對比

針對產(chǎn)液量低于4t/d、含水低于50%的高單耗抽油機井共采取提撈措施19口井，提撈前平均單井日耗電106.8kWh、單耗48.5kWh/t，采取提撈措施后，預(yù)計年節(jié)電69.4×104kWh。

3 結(jié)語

影響抽油機井能耗的因素有很多，特別是低產(chǎn)液井，造成高能耗的原因更復(fù)雜。針對低產(chǎn)液高能耗抽油機井，應(yīng)綜合考慮地面設(shè)備和參數(shù)、井筒工具和地下油層發(fā)育等諸多因素，對癥下藥，才能有效降低單耗，取得好的節(jié)能效果。

[1]胡博仲.大慶油田機械采油配套技術(shù)[M].北京:石油工業(yè)出版社,1998.