楊春梅，吳全會，馬 巖，馬 靖

（東北林業(yè)大學(xué) 林業(yè)與木工機械工程技術(shù)中心，黑龍江 哈爾濱 150040）

動壓射流制備微纖絲實驗設(shè)備動靜磨盤的設(shè)計

楊春梅，吳全會，馬 巖，馬 靖

（東北林業(yè)大學(xué) 林業(yè)與木工機械工程技術(shù)中心，黑龍江 哈爾濱 150040）

利用動壓射流制取微纖絲的設(shè)備中，磨盤是微纖絲制取設(shè)備的“心臟”，磨盤表面溝槽形狀、布局設(shè)計合理與否將直接影響到微纖絲制取效能，因此探討磨盤設(shè)計是十分必要的。本研究旨在對動靜壓對碾磨盤進行形狀結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計，理論分析對碾動靜磨盤溝槽形狀及布局，最終設(shè)計出科學(xué)合理的磨盤。為下一步在高壓水流下形成楔形動壓射流，實現(xiàn)破壞木材細胞壁加工出微纖絲提供實驗設(shè)備。

木材科學(xué)；木材微纖絲； 動壓射流； 磨盤設(shè)計

木材作為一種可再生綠色材料,具有來源豐富、天然再生、比強度高、環(huán)境友好等特性[1-2]，為了適應(yīng)當今對木材微納米科學(xué)拓展，本研究對木材微纖絲制取進行研究。微纖絲的制取原理是用超高壓射流，對原料木材鋸末進行熱處理[3]，將高溫蒸煮的鋸末混合液射入超高速平行軸偏心對碾磨盤的楔形縫隙中，利用機械動壓原理產(chǎn)生的瞬間近十幾倍的壓力放大，將液體原漿木粉從納米徑級的縫隙中噴出，超高速碾壓輥的摩擦，液體力的剪切，高速碰撞將產(chǎn)生巨大的破胞力，形成微纖絲。射流粉碎給予材料的破碎力主要是沖擊力和摩擦力，并且這種作用是瞬間完成的。瞬間的沖擊力作用在物體上將會以應(yīng)力波的形式在物體中傳播。在它的自由面附近產(chǎn)生強烈拉伸以至斷裂[4]。在該微纖絲實驗臺設(shè)計過程中，設(shè)備的磨盤是對原料進行研磨細化的執(zhí)行部件，它對微纖絲的質(zhì)量、得率和能耗都有很大影響。因此，對微纖絲制取設(shè)備的磨盤結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化設(shè)計和提高磨盤的綜合性能是本次設(shè)計關(guān)鍵。

1 磨盤材料的選取

微纖絲制取過程中動壓射流加工工序是十分重要的工序，而影響微纖絲制取的關(guān)鍵又在磨盤，可以說磨盤是整個設(shè)備最積極、最活躍的因素。磨盤是直接參與分離微纖絲的部件，在分離替換的同時，自身也導(dǎo)致磨損，且耗損很大。在整個微纖絲制取設(shè)備使用周期中，更換磨盤的費用可能相當?shù)拇?，因此了解磨盤的磨損機理以及材料選取，對設(shè)計、制造和正確選用磨盤都是非常重要的。磨盤磨損既有一般金屬磨損的共性又有其特殊性，主要是復(fù)雜、難以觀察和預(yù)測，也難以模擬和再現(xiàn)。磨盤磨損不僅與纖維原料特性有關(guān)，與纖維的夾雜物特性和數(shù)量有關(guān)，而且還與加工工序參數(shù)和磨盤的運轉(zhuǎn)精度等諸多因素有關(guān)。由于不銹鋼磨盤的綜合經(jīng)濟指標都優(yōu)于高鉻鋼和冷硬鑄鐵[5]，本實驗設(shè)備動、靜磨盤采用合金不銹鋼，其具有高強度、高韌性、耐磨、耐腐蝕、耐低溫、耐高溫、無磁性等特殊性能。

2 磨盤設(shè)計與選擇的理論依據(jù)

本磨盤設(shè)計來源是熱磨機動靜磨片設(shè)計理論思想。由于管胞和木纖維的初生壁微纖絲呈無定向松散交織的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，微纖絲排列的主方向與細胞主軸略成垂直的特點[6]，結(jié)合熱磨機磨片設(shè)計出合理的微纖絲制取設(shè)備磨盤。熱磨機磨盤設(shè)計采用的是比刀緣負荷（specific edge load）理論[7]。比刀緣負荷理論是以打漿作用主要是刀齒齒緣交會時的沖擊剪切為前提，以磨漿機轉(zhuǎn)刀齒與定刀齒齒緣交會單位長度上沖擊剪切絮聚纖維的有效負荷來描述和表征磨漿機打漿特性的。具體是由磨漿機用于打漿的有效功率(凈功率)N、轉(zhuǎn)速n以及磨盤每轉(zhuǎn)切斷長L三個方面構(gòu)成決定的。其計算公式為：

LSEL＝ N/(L×n) （1）

式（1）中， LSEL比刀緣負荷，Ws/m；N為用于打漿的有效功率（W）； L為磨盤的每轉(zhuǎn)切斷長（m/r）；n為磨漿機的轉(zhuǎn)速（r/m）。

磨盤的每轉(zhuǎn)切斷長是指磨漿機轉(zhuǎn)刀齒與定刀齒每轉(zhuǎn)交會的長度，即：

L ＝ Zr×Zn×I。 （2）

式（2）中，L為每轉(zhuǎn)切斷長（m/r）；Zr為轉(zhuǎn)刀齒數(shù)；Zn為定刀齒數(shù)；I為刀齒齒長（m）。

由轉(zhuǎn)刀齒數(shù)與定刀齒數(shù)以及刀齒齒長所決定的切斷長，實際上就是間接表征磨片齒型，描述磨片打漿特性的一個參數(shù)。因此,要設(shè)計或選擇磨盤,結(jié)合微纖絲特性和最終成漿纖絲的要求，確定打槳方式，決定和選擇好適宜的SEL值。如表1處理不同漿種、不同打漿方式漿料SEL適宜值（Wa/m）。

因此設(shè)計微纖絲設(shè)備制取磨盤時，采用的是比刀緣負荷(specif i c edge load)理論，來進行磨盤工作磨面上的溝槽設(shè)計及布局。

表 1 處理不同漿種、不同打漿方式漿料LSEL適宜值Table 1 Appropriate values of dealing different pulp types,different beating mode suitable slurry (Wa/m)

3 磨盤工作表面溝槽幾何形狀設(shè)計原理

3.1 溝槽區(qū)域和緩沖區(qū)設(shè)計

在一個圓磨盤磨面上直接設(shè)置由內(nèi)到邊的直溝槽,內(nèi)外溝槽的較大差異會出現(xiàn)內(nèi)溝槽過于寬廣、外溝槽過于狹窄可能不利于通漿破碎撕裂處理的問題。采取由內(nèi)向外劃分若干圓環(huán)設(shè)置磨區(qū)，即圓環(huán)分區(qū)設(shè)置溝槽，溝槽軌跡采用螺旋線軌跡，就能緩解這一問題。磨盤磨區(qū)具體分環(huán)多少，要看磨盤規(guī)格的大小。磨盤直徑大環(huán)距寬應(yīng)適當多分，反之則少分。但分環(huán)注意不宜過多,分環(huán)過多，一要給設(shè)計制造帶來麻煩，二要影響溝槽軌跡；分換過少，對原漿處理可能達不到預(yù)期效果。對于直徑200 mm規(guī)格的磨盤劃分3～4個區(qū)域（包括疏解區(qū)）為宜。此外環(huán)距的劃分除了疏解區(qū)，其它各溝槽區(qū)一般盡可能取等環(huán)距。

3.2 溝槽寬、溝槽深、溝槽斜面傾角

溝槽的寬度大小在一定規(guī)格的圓環(huán)上就決定了溝槽數(shù)目的多少，一定斜面傾斜角決定溝槽深度,其截面外形如圖1。在滿足所需設(shè)計范圍后，還必須符合下述一些規(guī)則：

圖 1 溝槽截面外形Fig. 1 Section prof i le of groove

（1）溝槽寬L

考慮到原漿乳濁液在齒槽中通漿順暢，以及在動盤與定盤齒槽中有足夠的空間形成必要的渦卷，使纖維在溝槽與槽面上頻繁交換、連續(xù)不斷的受到打漿處理。齒槽寬度的選擇最好等于或略大于所處理漿料纖維平均長度的2～3倍。溝槽截面面積一定不變條件下，處理游離狀漿，應(yīng)考慮適當縮小槽寬，相應(yīng)增大槽深， 以減弱溝槽表面的擠壓摩擦作用,增強切斷能力。而處理粘狀漿，則考慮增大槽寬，縮小槽深,以增強齒面作用，抑制切斷作用，從而增強分絲帚化能力。

（2）溝槽深H

溝槽在磨漿過程中，要承受自身被磨損磨平的破壞，出于機械強度以及使用壽命的考慮，一般把溝槽深度限制在溝槽長度的0.5倍左右。溝槽過深，漿料纖維在溝槽內(nèi)不易磨損沖擊破壞，纖維受不到破壞處理而直接通走的傾向增強。溝槽適中或偏低些，溝槽內(nèi)的木纖維則易于交換，纖維容易破壞撕裂。但也不能過低，過低使用壽命短不太經(jīng)濟。在處理不同的原漿時應(yīng)注意到，處理粘狀漿，選擇偏深些，處理游離狀漿可選擇較淺些。

（3）溝槽斜面傾角＆

溝槽斜面傾角是長斜邊與半徑之間的夾角，這個角度對木纖維處理作用影響較大。傾角角度增大時，一方面在一定規(guī)格的斜邊長度增長,會有抑制切斷的傾向；另一方面，溝槽腔內(nèi)泵送原漿增加,相應(yīng)的用于打漿的有效功率要降低，有降低效率的傾向。因此傾角角度度的選擇要適宜，本次試驗?zāi)ケP擬選取80°左右。

4 動磨盤設(shè)計

4.1 磨盤溝槽軌跡設(shè)計

磨盤與電主軸直接相連，實現(xiàn)了主電機與粉碎機主軸的一體化，使粉碎機的主傳動系統(tǒng)實現(xiàn)的所謂的“零傳動”，具有結(jié)構(gòu)緊湊、機械效率高、噪聲低、振動小和精度高等特點[8]。直徑200 mm的對碾式動、靜磨盤，擬采用阿基米德螺旋線作為磨盤溝槽軌跡。阿基米德螺旋線形成原理是一動點沿一直線作等速移動，而此直線又圍繞與其直交的軸線作等角速的旋轉(zhuǎn)運動時，動點在該直線的旋轉(zhuǎn)平面上的軌跡。為了達到制取微纖絲的結(jié)果，同時考慮到加工過程中存在的加工難度問題，本次實驗動磨盤擬劃分4個區(qū)域A區(qū)破碎區(qū)、B區(qū)粗處理磨盤區(qū)、C區(qū)精處理磨盤磨區(qū)、D區(qū)超精處理磨盤區(qū)。各區(qū)域的溝槽軌跡均采用阿基米德螺旋線，但各區(qū)域的工作過程中作用各不相同，動磨盤設(shè)計外形見圖2。

圖2 動磨盤平面模型及三維模型Fig. 2 Plane model and three-dimensional model of moving disc

A區(qū)：在A區(qū)破碎區(qū)位于磨盤最內(nèi)側(cè)，這一區(qū)域設(shè)計8條溝槽軌跡。每條溝槽旋轉(zhuǎn)沿各自的阿基米德螺線轉(zhuǎn)π個弧長，從該溝槽截面形狀可計算其截面面積，進而可以計算在A作用區(qū)域的總的截面面積，根據(jù)阿基米德螺旋線極坐標標準方程可以計算出在A區(qū)域原漿在運行的軌跡路程的長度，進而計算出在A區(qū)域?qū)ξ锪献饔贸潭惹闆r。

為了容納一定量的原漿乳濁液，在A區(qū)內(nèi)側(cè)動靜盤之間留有直徑50 mm、高度15 mm左右的凹槽空腔。為了方便送料，設(shè)計加工A區(qū)的工作表面是有一定的傾角，剛剛進入這一區(qū)域的木粉顯然都是形態(tài)相對較大的，木粉之間的間隙比較大，相對凈密度比較低，原漿在空腔內(nèi)填塞的很滿；蒸煮過的原漿，木材的胞間層物質(zhì)（木素和半纖維素）已經(jīng)軟化或部分融解，纖維之間的結(jié)合力已經(jīng)被大大削弱[9]。此時，在動磨盤的轉(zhuǎn)動磨盤高速旋轉(zhuǎn)作用下，在空腔和介于兩磨片之間的木片會被沿纖維排列的縱向破碎，變成小尺寸的木屑；同時，也會有一些沒有受到剪切作用的木片在相互擠壓下沿纖維的縱向斷裂成小尺寸的木片[10]。

A區(qū)作用是對物料進行簡單的粗加工，對大的物料進行處理破壞，然后經(jīng)過磨盤A區(qū)溝槽路徑被送到B區(qū)粗磨區(qū)進一步加工處理。

B區(qū)：在B區(qū)設(shè)計8個溝槽軌跡，其截面形狀與A區(qū)的截面形狀相似。每條溝槽旋轉(zhuǎn)沿各自的阿基米德螺線轉(zhuǎn)π度弧長。在A區(qū)B區(qū)之間設(shè)置以緩沖區(qū)。設(shè)置緩沖區(qū)是為了更好地將混合乳濁液混合均勻使其內(nèi)部結(jié)構(gòu)更易摩擦破壞，對木纖維之間撕裂破壞起到積極的作用。進入B區(qū)粗磨區(qū)的木粉已經(jīng)是經(jīng)過破碎的木粉，木片的尺寸規(guī)格相差是比較大的，但總體上木粉的縱向尺寸要大于橫向尺寸，而且還會夾雜著少量的粗纖維，可以將其稱為粗漿。粗磨區(qū)中，由于磨盤溝槽周長軌跡加長，因此粗漿的受力頻率、也就是粗漿受磨削的分離作用的次數(shù)將會劇烈增加，使粗漿當中的小尺寸木片被迅速分離成粗纖維，一小部分粗漿還會被直接分離成細纖維。

C區(qū)：在C區(qū)設(shè)計8個溝槽軌跡，其截面形狀與A區(qū)的截面形狀相似。每條溝槽旋轉(zhuǎn)沿各自的阿基米德螺線轉(zhuǎn)π度弧長，溝槽軌跡沿程被加長了，這樣為了更進一步的破壞木纖維之間的關(guān)聯(lián)性。

D區(qū)：在D區(qū)設(shè)計16個溝槽軌跡，其截面形狀與A區(qū)的截面形狀相似。每條溝槽旋轉(zhuǎn)沿各自的阿基米德螺線轉(zhuǎn)π度弧長，溝槽軌跡沿程是四個區(qū)域中圓周長度最長的，在D區(qū)域中木纖維被充分處理破壞，使其內(nèi)部結(jié)構(gòu)關(guān)聯(lián)性充分減少，木纖維充分細化，可能被加工成微纖絲級別，從而達到預(yù)期效果。進入精磨區(qū)的原料已經(jīng)是包含大部分粗纖維和小部分細纖維的漿料，超精磨區(qū)其主要功能是對粗纖維進行進一步分離而得到更多的細纖維， 要獲得帚化程度和交織性能好的纖維，動磨盤超精磨區(qū)之間的間隙是最小的，溝槽的數(shù)量是最多的，而且這一區(qū)域的線速度又是最大的，這些有利條件綜合在一起使得漿料被解離的作用頻率極高，因而能夠快速的將粗纖維解離成細纖維。在粗纖維解離成細纖維的過程中，動盤磨齒與定盤磨齒之間從相遇到半重疊的一小段時間是分離效果最為顯著的一刻。由于動盤的快速旋轉(zhuǎn)造成漿料中的水對纖維具有很大的沖刷作用，結(jié)果使得纖維相對于在溝槽內(nèi)是呈現(xiàn)單面堆積狀態(tài)。堆積的互相接觸的纖維就會產(chǎn)生相互碾壓、揉搓的作用，從而使纖維被進一步解離，變?yōu)槌叽绺〉募毨w維，同時又使纖維的端部撕裂、帚化。

在4個區(qū)域加工過程，經(jīng)過磨盤和混合液相互沖擊摩擦，是內(nèi)部溫度一直保持相當高的溫度，同時高壓被送入混合液經(jīng)過4個磨區(qū)后，壓力迅速降低，由壓力迅速降低，磨盤內(nèi)部會產(chǎn)生噪聲等氣蝕現(xiàn)象破壞混合物 （同時損壞動靜磨盤）。

4.2 溝槽形狀的設(shè)計研究

動磨盤被劃分為4個區(qū)域，并且各區(qū)域作用有所不同，所以各區(qū)域溝槽的截面形狀在尺寸上應(yīng)有所差異，磨盤溝槽截面擬采用圖1。

在A區(qū)內(nèi)的溝槽寬度L及深H是4個區(qū)域數(shù)值最大的，因剛被送進的原漿乳濁液顆粒相對比較大，為了方便原漿被順利送入破碎區(qū)溝槽內(nèi)，故將其截面形狀做的相對大些。進過破碎A區(qū)后，原漿被一定程度的細化。在緩沖區(qū)進行調(diào)整后，被送入了B區(qū)粗處理磨盤區(qū)，進行進一步處理。B區(qū)截面形狀和A區(qū)類似，只是形狀縮小了30～50倍。進過B區(qū)的細化，同樣進入緩沖區(qū)調(diào)整，迅速被送入C區(qū)精處理磨盤磨區(qū)。C區(qū)截面形狀是B區(qū)截面縮小的30～50倍。同樣過程在高速磨盤的液體動壓下，將原漿迅速送D區(qū)，D區(qū)截面同樣是C區(qū)截面縮小30～50倍，D區(qū)線速度是4個區(qū)域中最大的而且作用周長最長，對其原漿處理達到理想效果，使其木纖維得到充分破壞細化。

4.3 溝槽周長計算

動磨盤被劃分為4個工作區(qū)域，各區(qū)域溝槽軌跡采用阿基米德螺旋線，計算其工作長度可通過積分的方法計算如下過程：

阿基米德螺旋線的標準極坐標方程：

ρ=ρ0+ ? θ （3）式（3）中： ?—阿基米德螺旋線系數(shù)（mm/°），表示每旋轉(zhuǎn)1度時極徑的增加（或減?。┝浚沪取獦O角，表示阿基米德螺旋線轉(zhuǎn)過的總度數(shù)（°）；ρ0—當θ＝0°時的極徑（mm）。

溝槽設(shè)外徑R，內(nèi)半徑為r，其間隔為θ（見圖3），則可計算出該區(qū)域軌跡槽長度。

圖3 溝槽阿基米德螺旋線Fig. 3 Groove’s archimedes spiral

由阿基米德螺旋線極坐標方程和性質(zhì)知：內(nèi)徑 ρ0=r，外徑 ρ=R， ? π=R-r，于是

可求得軌道槽的總長度L為：

磨盤A區(qū)內(nèi)側(cè)圓半徑rA=ρ0=25 mm，A區(qū)外側(cè)半徑RA=ρ=40 mm，經(jīng)阿基米德螺旋線螺旋線極坐標標準方程：ρ=ρ0+ ?θ ，可求得，則經(jīng)過θ=π弧度的旋轉(zhuǎn)后代入方程公式（4）可求得A區(qū)域的圓周長：

磨盤B區(qū)內(nèi)側(cè)圓半徑rB=ρ0=44 mm，B區(qū)外側(cè)半徑RB=ρ=58 mm，經(jīng)阿基米德螺旋線螺旋線極坐標標準方程：ρ=ρ0+ ?θ ，可求得，則經(jīng)過θ=π弧度的旋轉(zhuǎn)后代入方程公式（2），可求得B區(qū)域的圓周長LB=160.8 mm。

磨盤C區(qū)內(nèi)側(cè)圓半徑rC=ρ0=65 mm，C區(qū)外側(cè)半徑RC=ρ=80 mm，經(jīng)阿基米德螺旋線螺旋線極坐標標準方程：ρ=ρ0+ ?θ ，可求得，則經(jīng)過θ=π弧度的旋轉(zhuǎn)后代入方程公式（2），可求得C區(qū)域的圓周長LC=228.3 mm。

磨盤D區(qū)內(nèi)側(cè)圓半徑rD=ρ0=85 mm，D區(qū)外側(cè)半徑RD=ρ=100 mm，經(jīng)阿基米德螺旋線螺旋線極坐標標準方程：ρ=ρ0+ ?θ，可求得，則經(jīng)過θ=π弧度的旋轉(zhuǎn)后代入方程公式（2），可求得D區(qū)域的圓周長LD=291 mm。

影響微纖絲磨盤的參數(shù)很多，其中評價磨盤的研磨效果重要指標有溝槽軌跡作用總長Ls，另一個是動磨盤和靜磨盤的研磨面積S。本研究現(xiàn)在只探討作用總長Ls如下：

因為在纖維分離過程中，纖維會掛到齒刃上，受到切斷作用，作用總長度及截面形狀和截面面積將直接影響到微纖絲加工過程中的處理效果?，F(xiàn)將磨盤分為以上4個區(qū)域，溝槽軌跡作用總長Ls計算公式如下：

式( 5 )中：Ls—溝槽軌跡作用總長（mm）；Lsj—各區(qū)域溝槽軌跡作用長(mm)。

由上述計算可知結(jié)果代入（5）可得：

可知該設(shè)計磨盤的溝槽軌跡作用總長Ls為783.3 mm。一定磨盤直徑的情況下，溝槽的軌跡長度越長，對木纖維原漿在溝槽腔內(nèi)作用的效果越劇烈，對其破壞撕裂細化效果越好，從而得到想要的微纖絲產(chǎn)物。

5 靜磨盤設(shè)計研究

靜磨盤設(shè)計相對動磨盤比較簡單，在靜磨盤上做簡單加工。經(jīng)研究分析，動、靜磨盤之間的混合乳濁液可以認為是粘性液體，在動靜盤之間是產(chǎn)生液體摩擦，其能量損失表現(xiàn)為壓力損失，滿足液體流動方面伯努利方程。由機械設(shè)計研究表明，在兩磨盤相對運動過程中，其間的液體產(chǎn)生流體動壓才能使氣相分離，產(chǎn)生流體動壓的必要條件[11]：

（1）相對滑動表面間必須形成楔形間隙；

（2）兩相對運動表面間必須具有足夠的相對滑動速度，而且速度方向必須是的潤滑從楔形的大口流進，小口流出；

（3）潤滑物質(zhì)必須具有一定的黏度，且充足。

有以上特點要求可以設(shè)計出靜磨盤的大體形狀。本實驗把靜盤工作面做成有錐角的錐形面，并在錐形表面沿圓心發(fā)散開有16個微型楔形槽，其外形如圖4和圖5。

圖4 靜磨盤及溝槽截面形狀Fig. 4 Static disc and groove’s sectional shape

圖5 靜磨盤三維建模Fig. 5 Static disc’s three-dimensional modeling

6 結(jié) 論

磨盤溝槽形狀及布局的設(shè)計與選擇，關(guān)鍵在于處理不同原漿和不同打漿方式漿料SEL以及溝槽的軌跡長度的選定。只有軌跡腔形狀及長度選定的準確合理、切合實際，才能確保磨盤設(shè)計的適用性。

此外，還要考慮在動靜磨盤設(shè)計和制造方面的配合及同軸作用效果，還難以通過一次計算便可獲得，可能要經(jīng)過反復(fù)多次的設(shè)置、驗正,方能最終確定。當然，要準確合理的選擇好，還需要我們在實踐中進行不斷的總結(jié)和探索。

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Design of microf i bril experimental equipment’s dynamic and static millstones by dynamic pressure jet

YANG Chun-mei, WU Quan-hui, MA Yan, MA Jing
(Forestry and Woodworking Machinery Engineering Technology Center, Northeast Forestry University,Harbin 150040, Heilongjiang, China)

Millstone is the heart of microfibril preparation equipment that manufactures wood microfibril by dynamic pressure jet.Whether the groove shape of millstone surface and groove layout are reasonable or not will directly affect the production eff i ciency of microf i bril. Therefore it is necessary to design millstone precisely. The dynamic and static pressure on the milling disc shape structure was designed with optimization method, the static millstone mill groove shape and layout were theoretically studied for the fi nal design of the scientif i c and reasonable grinding disc. Thus, the experimental device for cracking wood cell wall and processing wood microf i bril products by high pressure water fl ow to form cuniform dynamic pressure jet was designed.

wood science; wood microf i bril；dynamic pressure jet; millstone design

S784

A

1673-923X(2013)10-0135-06

2013-03-11

中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費專項資金（DL12C B05）；國家自然科學(xué)基金項目（31070500）；黑龍江省自然科學(xué)基金（C201018）

楊春梅（1977-），黑龍江鐵力人，副教授，博士，主要從事木材的微細加工、視頻檢測以及建模仿真方面的研究；

E-mail：ycmnefu@126.com

[本文編校：文鳳鳴]