巴明芳 錢春香

(1寧波大學建筑工程與環(huán)境學院,寧波315211)

(2東南大學材料科學與工程學院,南京 211189)

從地下結構混凝土的環(huán)境影響因素來看,地下混凝土一側直接與巖土體或地下水接觸,因此巖土體、地下水的滲透性破壞已成為水下混凝土結構耐久性研究的一項重要工作[1-2].而在混凝土結構中遷移的水是硫酸根離子、氯離子等侵蝕性離子的載體[3-4].水底隧道襯砌混凝土屬于典型的低水膠比混凝土,自完成澆注后的水化耗水作用及向環(huán)境中擴散蒸發(fā)作用均會消耗孔隙中的水分,使得其自身相對濕度下降[5].無論管片在完成拼裝前還是在服役運營期間,其混凝土內(nèi)部濕度的變化對其耐久性能的影響至關重要.近年來,已開展了很多基于水分擴散機理的混凝土內(nèi)部相對濕度分布的研究.Bazant等[6]研究了非飽和混凝土中濕度非線性擴散定律,提出了基于擴散機制的非線性濕度計算模型;Nilsson[7]對高性能混凝土中相對濕度的長期變化規(guī)律進行了研究; Parrott[8]研究了水泥類型和養(yǎng)護條件對混凝土干燥性能和滲透性能的影響;Ryu等[9]研究了環(huán)境條件對相對濕度和相對濕含量的影響規(guī)律;Lee等[10]研究了構件混凝土板內(nèi)部濕度的變化規(guī)律;國內(nèi)的張君等[11-12]基于濕度的傳輸機制，考慮到混凝土內(nèi)部水化耗水作用的影響,建立了混凝土內(nèi)部相對濕度分布的非線性模型.王新友等[13]綜合論述了混凝土在不同環(huán)境條件下水分遷移機理與理論模型,指出了高性能混凝土必須考慮自干燥效應對非線性水分擴散方程的修正.

可看出,當前針對混凝土中水分非線性傳輸?shù)臋C理模型研究較多,但考慮多種復合凝膠材料水化耗水作用的混凝土濕度分布規(guī)律的研究還十分有限.本文結合隧道襯砌高性能混凝土的生產(chǎn)養(yǎng)護和服役條件,考慮混凝土復合膠凝材料水化耗水作用,提出了地下隧道襯砌混凝土內(nèi)部濕度演化規(guī)律的數(shù)值計算模型,并對模型進行驗證.

1 試驗

1.1 原材料

試驗采用的膠凝材料為P·Ⅰ 52.5水泥(江蘇聯(lián)合水泥有限公司)、Ⅰ級粉煤灰(華能南京電廠)及S95級礦粉(南京坤宇水泥復合材料有限責任公司);細集料是贛江中砂,細度模數(shù)為2.8;粗集料為二級配玄武巖,石子粒徑分別為5～10 mm和10～20 mm,比例為35∶65;外加劑為聚羧酸系高效減水劑(東營瑞源特種建筑材料有限公司);黃砂和玄武巖石子密度分別為2 620 kg/m3和2 690 kg/m3.膠凝材料物理化學性能見表1.

表1 膠凝材料的化學組成及物理性能

1.2 試驗方案

按照表2配合比制備尺寸為60 cm×40 cm×40 cm的試件.其中,模板采用厚度為1.5 cm的竹膠板制作,尺寸為60 cm×45 cm×45 cm,模板內(nèi)襯是厚度為2.5 cm的防水隔熱卷材;除了試件的2個40 cm×40 cm面外,其余各面均用防水熱塑膠密封.混凝土拌制均勻,統(tǒng)一進行分層澆注,并沿著試件中長軸方向在距離干燥面分別為0,2,5,15,30 cm處的O,A,B,C,D五個測點直接預埋溫濕度傳感器.圖1是澆注成型的襯砌混凝土濕度試驗的實物圖及相對濕度測量點的布置圖.

為了能夠保證混凝土澆注后立即可以進行溫濕度測量,采用透水透氣纖維紡布封住PVC管埋入混凝土一端,把濕度傳感器放入管中,將其引線處用防水膠布和硅膠密封,澆注混凝土試件的同時將其直接預埋在試件不同測量位置.5個測點處的濕度傳感器在使用之前均在飽和鹽濕度發(fā)生器中進行了校正.將邊長為100 mm的混凝土試件放置在模擬試件旁邊,并測量其內(nèi)部濕度變化,用以對濕度測量結果進行標定.24 h后把試件直接放在蒸養(yǎng)箱內(nèi),在(50±5)℃的條件下蒸養(yǎng)14 h后,將蒸養(yǎng)箱內(nèi)放入水并保持水溫(20±2)℃,水養(yǎng)14 d后把水放掉,并使試件的其中一個40 cm×40 cm成型面與大氣直接接觸,另一40 cm×40 cm面用飽水海綿包裹,模擬與管片外側直接接觸的保水土壤層,然后放置在室溫內(nèi)定期測量其內(nèi)部相對濕度和溫度的變化.

圖1 襯砌混凝土內(nèi)部濕度試驗實物圖及內(nèi)部測定布置示意圖(單位:cm)

表2 混凝土配合比 kg/m3

2 結果分析與討論

2.1 隧道襯砌混凝土溫濕度時變規(guī)律的試驗結果

2.1.1 相對濕度時變規(guī)律

圖2為襯砌混凝土內(nèi)部濕度變化的測量結果.從圖2(a)可看出,在初始蒸養(yǎng)的14 h期間,由于蒸養(yǎng)溫度及較高水化放熱速度的影響,各個測點的相對濕度降低很快,并沿著O-A-B-C-D的方向相對濕度降低速度增大,不過最低相對濕度一直在90%以上.從圖2(b)可看出,結束水養(yǎng)之后,與空氣直接接觸的表面位置處相對濕度快速降低,并很快與室內(nèi)相對濕度保持一致.距離與內(nèi)空氣接觸的表面較近的A,B兩個測點的相對濕度隨著時間的延長降低速度較快,至200 d齡期時所對應的相對濕度均在87%～88%之間.距離表面較遠處的C,D位置處,相對濕度隨著時間的延長變化較慢,200 d齡期時,其相對濕度仍然保持在90%以上.

圖2 襯砌混凝土內(nèi)部相對濕度隨時間的變化

2.1.2 內(nèi)部溫度時變規(guī)律

圖3是混凝土內(nèi)部O,A,B,C,D五個測點處溫度隨著時間的變化結果.由圖可見,管片內(nèi)部各測點處溫度的變化趨勢與蒸汽養(yǎng)護箱內(nèi)的溫度變化趨勢基本一致,在蒸汽養(yǎng)護結束的3 d內(nèi)管片內(nèi)部各測點處的溫度與環(huán)境溫度相差不大,因此在對管片服役期間的濕含量進行數(shù)值分析時暫時忽略了溫度的影響.

圖3 襯砌混凝土內(nèi)部溫度變化

2.2 隧道襯砌混凝土濕度演化模型的建立

2.2.1 濕度演化模型的提出

地下隧道襯砌混凝土水膠比低,摻加了大量礦物摻和料,尤其是在完成澆注之后進行了一定時間的初始蒸汽養(yǎng)護,因此其內(nèi)部濕含量分布主要取決于可蒸發(fā)水的擴散作用和復合膠凝材料的水化耗水作用.因此,完成拼裝前襯砌混凝土的濕含量變化方程為

(1)

式中,w為單方混凝土中可蒸發(fā)水體積含量,m3/m3;Deff(w)為濕含量有效擴散系數(shù),m2/h;wd為擴散作用消耗的可蒸發(fā)水的體積含量,m3/m3;wh為膠凝材料水化所消耗的可蒸發(fā)水的體積含量,m3/m3.

完成拼裝之后襯砌混凝土迎水面直接與地下飽水土層接觸,一定水壓力作用下的滲透作用不容忽視,因此該階段的襯砌混凝土內(nèi)部濕含量的變化方程為

(2)

式中,p為襯砌混凝土水壓力,Pa;Kp為混凝土滲透系數(shù),m/h;ρw為水的密度，kg/m3.

根據(jù)文獻[2]研究結果，水壓力作用下的滲透作用只影響地下結構混凝土迎水面很薄的一層,因此,這里對江底隧道混凝土濕度演化規(guī)律的研究可直接按照式(1)進行研究.

2.2.2 復合膠凝材料水化耗水方程的確定

摻加礦物摻和料的混凝土,不僅水泥水化消耗水分,礦物摻和料的水化同樣會引起可蒸發(fā)水含量的減少,因此某齡期單方混凝土膠凝材料水化作用所消耗的可蒸發(fā)水體積含量為

(3)

式中,mc為單方混凝土中水泥的質(zhì)量,kg/m3;mf為單方混凝土粉煤灰質(zhì)量,kg/m3;ms為單方混凝土礦粉質(zhì)量,kg/m3;wc為單位質(zhì)量水泥完全水化需要消耗的可蒸發(fā)水量,kg/kg;wf為單位質(zhì)量粉煤灰完全水化需要消耗的可蒸發(fā)水量,kg/kg;ws為單位質(zhì)量礦粉完全水化需要消耗的可蒸發(fā)水量,kg/kg;αc(t),αf(t),αs(t)分別為某齡期t時水泥、粉煤灰及礦渣微粉的水化程度.

根據(jù)Powers水化理論[14],每1 g水泥水化反應中要結合水0.25 g,吸附水0.15 g及凝膠水0.02 g,因此wc=0.42;根據(jù)Wang等[15]對礦物摻和料水化耗水的研究可知,1 g粉煤灰完全水化需要結合水0.10 g,凝膠水0.15 g,故wf=0.25;1 g礦粉完全水化需要結合水0.30 g,凝膠水0.15 g,所以ws=0.45.因此式(3)可調(diào)整為

(4)

把文獻[14]提出的膠凝材料動力學關系式代入式(4),可得混凝土復合膠凝材料水化耗水方程為

(5)

2.2.3 定解條件的確定

1) 襯砌混凝土服役前的定解條件

初始濕含量等于單方混凝土用水的體積分數(shù).由于該階段水分會通過毛細孔隙進入到襯砌混凝土內(nèi)部,并使得該階段襯砌混凝土毛細孔均處于水飽和狀態(tài).因此該階段襯砌混凝土各位置處的濕含量大小恰好等于混凝土的毛細孔隙率.將文獻[16]中襯砌混凝土毛細孔隙率時變方程代入,可得到該階段任意時刻的濕含量為

(6)

2) 襯砌混凝土服役后的定解條件

襯砌服役后隧道內(nèi)部風速較高,混凝土表面水分的蒸發(fā)速度很快,在襯砌混凝土表面形成溫濕度變化明顯的過渡區(qū)空氣層,稱為近表面層;由于混凝土水膠比較低,完成水養(yǎng)之后結構已相當密實,根據(jù)文獻[17],在計算時取近表面層厚度為固定值25 mm.所以這里以混凝土濕度試驗試件在位置O處的測量結果作為濕含量方程的上邊界條件(x=x0),即

(7)

考慮到隧道外側某些防水難以處理的部位或可能會出現(xiàn)漏水的部位混凝土與地下飽水土層直接接觸的情況,因此該邊界上襯砌混凝土濕含量與其毛細孔隙率近似相等.在隧道水壓力作用下的水由迎水面以飽水狀態(tài)向內(nèi)部滲透,因此該階段與飽水土層相接觸的下邊界條件 (x=l)為混凝土時變毛細孔隙率,即

(8)

2.3 濕度分布模型數(shù)值計算與試驗結果的對比分析

記

因此

1≤i≤M-1，0≤n≤N-1

(9)

記s=τ/h2,將式(9)展開得

τgn+1/2

(10)

式(10)中每一層只需用追趕法求解一個M-1階的三對角方程組,在計算過程中利用求得的w值來判斷是否發(fā)生水化,即當w低于80%相對濕度所對應的濕含量時,令g(t)=0即可.圖4是M=30,N=1.6×105時試驗結果與計算結果的對比.

圖4 濕含量試驗與計算結果對比分析

由圖4可看出,在距離與大氣相接處的上邊界不遠的位置處,隧道襯砌混凝土內(nèi)部濕含量變化較快;而與飽水土層相接處的下邊界附近,由于水化作用而導致的階梯型的濕含量梯度也比較明顯.在距離蒸發(fā)面比較近的100 mm處,襯砌混凝土內(nèi)部濕含量變化受擴散影響較大,在距離蒸發(fā)面較遠的位置處濕含量隨時間的變化主要是由于膠凝材料水化耗水所致.

從圖4還可看出,5個測點處濕含量的數(shù)值計算結果與測量結果相差不大,并且其變化趨勢基本一致,這說明可采用本文所提出的濕度傳輸模型對隧道襯砌混凝土濕度分布進行預測.圖5是所研究隧道襯砌在10年內(nèi)絕對濕度分布的數(shù)值計算結果.可看出,在模擬隧道襯砌服役3 600 d時,距離蒸發(fā)面距離為100 mm以內(nèi)的部分濕含量狀態(tài)均與環(huán)境濕度狀態(tài)達到平衡.還可看出,當管片設計保護層厚度為20 mm時,服役1 600 d后保護層內(nèi)部濕含量與隧道內(nèi)部大氣中濕度條件達到平衡.在前期濕度梯度主要是集中在距離隧道內(nèi)部大氣蒸發(fā)面較近的管片區(qū)域,而隨著服役年限的延長,管片內(nèi)部濕度梯度逐漸向飽水面推進.這說明,前期濕度變化主要是受上邊界干燥面混凝土中水分蒸發(fā)速度的影響,而隨著時間的發(fā)展,濕度變化則主要是由飽水面與蒸發(fā)面處的濕度梯度所致.

圖5 濕含量時域分布的數(shù)值計算結果

3 結論

1) 提出了基于水分擴散、水化耗水及水滲透作用的地下隧道襯砌混凝土的濕含量分布模型.采用有限差分的方法對濕含量非線性時空分布進行了數(shù)值解析.對計算結果與試驗結果進行了比較分析，結果表明,建立的濕度分布計算模型可以很好地對地下襯砌混凝土的濕含量分布特征進行預測和分析.

2) 濕度演化模型預測結果說明,在距離襯砌蒸發(fā)面比較近的100 mm處,混凝土內(nèi)部濕含量變化受擴散影響較大,在距離蒸發(fā)面較遠的位置處,濕含量隨時間的變化主要是由于膠凝材料水化耗水所致;隨著地下襯砌混凝土服役年限的延長,其內(nèi)部濕度梯度逐漸向飽水面推進.

)

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