周士凱，王西林，王 新，田松林，孟 春

(1.中國(guó)重型機(jī)械研究院股份公司，陜西 西安 710032;2.南陽(yáng)漢冶特鋼有限公司，河南 南陽(yáng) 474500)

0 前言

南陽(yáng)漢冶特鋼3#連鑄機(jī)是中國(guó)重型機(jī)械研究院自主創(chuàng)新設(shè)計(jì)的420 mm×2 700 mm直弧形連鑄機(jī)，該連鑄機(jī)采用了先進(jìn)的連鑄設(shè)備和工藝技術(shù)，如結(jié)晶器在線調(diào)寬、漏鋼預(yù)報(bào)及結(jié)晶器專家系統(tǒng)、二冷水動(dòng)態(tài)控制及隨鑄坯寬度變化的二冷幅切技術(shù)、動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)等。投產(chǎn)后分別澆注了厚度250 mm、300 mm、350 mm、400 mm，多個(gè)鋼種。在澆注300 mm厚Q460C鋼時(shí)，窄面出現(xiàn)10～12 mm鼓肚。

窄面鼓肚可能會(huì)造成板坯斷面尺寸超差、角部縱裂紋和三角區(qū)裂紋，甚至漏鋼，嚴(yán)重影響連鑄坯的產(chǎn)量和質(zhì)量。

1 窄面鼓肚分析

3#連鑄機(jī)主要參數(shù)見(jiàn)表1，Q460C的目標(biāo)成分見(jiàn)表2。由Q460C的成分可知，該鋼種為包晶鋼，鋼水在凝固時(shí)會(huì)發(fā)生包晶反應(yīng) (L+δ→γ)，伴隨著較大的相變體積收縮，初生凝固坯殼生長(zhǎng)不均勻，易造成鑄坯表面的質(zhì)量問(wèn)題。為使結(jié)晶器內(nèi)初生凝固坯殼均勻生長(zhǎng)，結(jié)晶器冷卻制度采用弱冷，其結(jié)果是出結(jié)晶器坯殼厚度較薄，在鋼水靜壓力的作用下，會(huì)產(chǎn)生較大鼓肚。

表1 3#連鑄機(jī)主要參數(shù)Tab.1 Main parameters of 3#continuous caster

表2 Q460C目標(biāo)成分Tab.2 Composition of Q460C casting slab

澆注300 mm厚Q460C鋼窄面鼓肚情況如圖1所示。

圖1 300 mm厚Q460C鋼窄面鼓肚Fig.1 Bulging on narrow face of 300 mm thick slab of Q460C steel

結(jié)合漢冶特鋼實(shí)際情況分析認(rèn)為，窄面支撐長(zhǎng)度短、窄面冷卻強(qiáng)度弱、窄面足輥錐度小是導(dǎo)致窄面鼓肚的主要原因。

1.1 窄面足輥支撐長(zhǎng)度分析

由于結(jié)晶器采用弱冷制度，鑄坯出結(jié)晶器后坯殼較薄，如果窄面沒(méi)有足夠支撐，由于鋼水靜壓力的作用，鑄坯窄面易產(chǎn)生較大鼓肚。

結(jié)晶器窄面足輥裝配如圖2所示，原設(shè)計(jì)300 mm厚度結(jié)晶器設(shè)置4對(duì)足輥，出結(jié)晶器后對(duì)鑄坯窄面的有效支撐長(zhǎng)度為500 mm。澆注厚300 mm，拉速為0.85 m/min的鑄坯，其窄面單側(cè)鼓肚量可通過(guò)如下公式計(jì)算:

式中，δ為鼓肚量，cm;Pi為某時(shí)刻的鋼水對(duì)窄面的靜壓力，Pa;Ih為鋼水靜壓力在鑄坯厚度方向上的作用長(zhǎng)度，可近似的視為鑄坯厚度，cm;E為相當(dāng)彈性系數(shù)，Pa;Si為某時(shí)刻的坯殼厚度，cm;ti為從足輥的有效支撐結(jié)束起，鑄坯到某時(shí)刻為止所經(jīng)歷的時(shí)間 (ti+1=ti+Δti)，min;△ti為某時(shí)刻的時(shí)間增量，min。

在式 (1)中，△ti取0.01 min;n取60。計(jì)算窄面單側(cè)鼓肚量。

由上可知，支撐長(zhǎng)度短，窄面沒(méi)有形成足夠厚度的坯殼，在鋼水靜壓力的作用下，窄面產(chǎn)生較大鼓肚，這是產(chǎn)生鼓肚的主要原因。

圖2 結(jié)晶器窄面足輥裝配Fig.2 Assembly of narrow foot roll of crystallizer

1.2 窄面足輥區(qū)冷卻強(qiáng)度分析

由于結(jié)晶器冷卻采用弱冷制度，鑄坯出結(jié)晶器后表面溫度高，窄面足輥區(qū)需采用較強(qiáng)的冷卻制度，以降低鑄坯表面溫度，增加坯殼厚度，提高坯殼高溫強(qiáng)度以抵抗鋼水靜壓力。

由圖2可知，窄面冷卻長(zhǎng)度約為600 mm;表3所示為澆注300 mm厚Q460C時(shí)，窄面足輥(兩側(cè))冷卻水量?，F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明窄面冷卻區(qū)長(zhǎng)度短鑄坯不能得到有效地冷卻，這也是窄面鼓肚產(chǎn)生的重要原因。

表3 窄面足輥水量Tab.3 Water consumption of narrow foot roll

1.3 窄面足輥錐度分析

鑄坯出結(jié)晶器后，在二冷區(qū)繼續(xù)冷卻，坯殼逐漸變厚，鑄坯凝固收縮，當(dāng)結(jié)晶器窄面足輥錐度小于坯殼在寬度方向上的收縮比例時(shí)，足輥就不能及時(shí)給鑄坯有效支撐，在鋼水靜壓力的作用下加劇鼓肚。

澆注300 mm厚Q460C時(shí)，結(jié)晶器銅板設(shè)定錐度為1.05%，窄面足輥錐度為0，不能根據(jù)坯殼的收縮對(duì)窄面給予支撐。

2 窄面鼓肚解決方法

結(jié)合上述窄面鼓肚產(chǎn)生的原因，需對(duì)結(jié)晶器窄面足輥支撐長(zhǎng)度、冷卻區(qū)長(zhǎng)度、冷卻強(qiáng)度及足輥錐度等結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。

2.1 結(jié)晶器窄面支撐長(zhǎng)度加長(zhǎng)

鼓肚主要是窄面支撐長(zhǎng)度短造成，加強(qiáng)對(duì)鑄坯窄面的支撐，抵抗鋼水靜壓力對(duì)窄面的作用，減輕窄面鼓肚。將窄面足輥數(shù)量由4對(duì)改為6對(duì)，支撐長(zhǎng)度增加到760 mm。

依據(jù)公式 (1)驗(yàn)證，在公式 (1)中，△ti取0.01 min;n取60，經(jīng)計(jì)算窄面單側(cè)鼓肚量，滿足質(zhì)量控制要求。

2.2 增加窄面冷卻區(qū)長(zhǎng)度

在增加2對(duì)足輥的基礎(chǔ)上增加2排噴嘴，即原來(lái)窄面5排改為7排噴嘴，按照窄面原水量密度，加強(qiáng)窄面的冷卻。調(diào)整后的窄面足輥水量見(jiàn)表4。進(jìn)一步加強(qiáng)了窄面的冷卻。

表4 調(diào)整后的窄面足輥水量Tab.4 Water consumption of narrow foot roll after adjustment

2.3 增大窄面足輥錐度

增加窄面足輥的錐度，使結(jié)晶器窄面足輥錐度略大于坯殼的收縮比例值，給鑄坯窄面及時(shí)有效地支撐。窄面足輥錐度測(cè)量示意圖如圖3所示，澆注300 mm×2 100 mm斷面窄面足輥錐度設(shè)定值見(jiàn)表5(窄側(cè)銅板錐度為1.05%)。

表5 窄面足輥錐度設(shè)定值Tab.5 Set value for taper of narrow foot roll

圖3 窄面足輥錐度測(cè)量示意圖Fig.3 Diagram for taper measurement of narrow foot roll

3 結(jié)論

(1)將窄面足輥數(shù)量由4對(duì)改為6對(duì)，將鑄坯窄面支撐長(zhǎng)度增加到760mm;

(2)將窄面足輥噴嘴數(shù)量由5對(duì)改為7對(duì)，平均水量密度保持不變;

(3)增加窄面足輥錐度，使結(jié)晶器窄面足輥錐度略大于坯殼的收縮比例值。

通過(guò)采取以上措施，鑄坯窄面鼓肚問(wèn)題得到明顯改善，單側(cè)窄面鼓肚量已控制在4mm之內(nèi)，鑄坯質(zhì)量得到提高。

［1］王西林等.南陽(yáng)漢冶特鋼420 mm×2 700 mm直弧形板坯連鑄機(jī) ［J］.重型機(jī)械，2012(1):9－13.

［2］劉明延，李平.板坯連鑄機(jī)［M］.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1990.

［3］蔡開(kāi)科，程士富主編.連續(xù)鑄鋼原理與工藝［M］.北京:冶金工業(yè)出版社，2008.