魏建光，王小秋，陳海波，張權(quán)

（1. 東北石油大學(xué)石油工程學(xué)院；2. 中國(guó)石油大學(xué)（北京）石油工程學(xué)院；3. 大慶油田第三采油廠工程技術(shù)大隊(duì)）

0 引言

射孔完井水平井筒變質(zhì)量流與普通管流相比十分復(fù)雜，其復(fù)雜性主要體現(xiàn)在 2個(gè)方面：①射孔孔眼的存在使井筒管壁粗糙度增加，從而增大了井筒壁面摩擦壓降；②壁面入流與主流混合后改變了井筒管壁附近邊界層和主流速度剖面，進(jìn)而改變了井筒壓降。水平井筒復(fù)雜流動(dòng)壓降規(guī)律是水平井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)、井眼軌跡設(shè)計(jì)、完井參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)、壁面入流控制方法選擇的重要依據(jù)[1-4]。因此，國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者對(duì)射孔完井水平井筒單相流動(dòng)壓降規(guī)律進(jìn)行了比較深入的實(shí)驗(yàn)研究[5-18]，但這些研究存在3點(diǎn)不足：①都是采用根據(jù)相似原理設(shè)計(jì)的小尺寸實(shí)驗(yàn)井段來模擬水平井筒，不能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)幾何相似、運(yùn)動(dòng)相似和動(dòng)力相似，與水平井筒實(shí)際生產(chǎn)情況存在一定偏差；②大多數(shù)學(xué)者采用有機(jī)玻璃管模擬水平井筒且實(shí)驗(yàn)流體為清水，不能反映水平井筒實(shí)際生產(chǎn)情況；③沒有系統(tǒng)詳細(xì)地給出射孔相位、射孔孔徑、射孔密度等參數(shù)對(duì)各種壓降的影響規(guī)律。本文設(shè)計(jì)射孔完井水平井筒復(fù)雜流動(dòng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，采用外徑139.7 mm的壁面打孔套管模擬射孔完井水平井筒，通過模擬實(shí)驗(yàn)研究射孔參數(shù)（射孔相位、射孔孔徑、射孔密度）對(duì)壁面摩擦壓降、混合壓降、總壓降的影響規(guī)律，以及壁面注入比對(duì)總壓降梯度、混合壓降梯度、壁面摩擦壓降梯度和加速度壓降梯度的影響規(guī)律，為射孔完井水平井筒壓降模型的建立提供科學(xué)依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)

設(shè)計(jì)了射孔完井水平井筒復(fù)雜流動(dòng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)（見圖1）。實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)由3部分組成：模擬實(shí)驗(yàn)單元、實(shí)驗(yàn)流體供給與控制系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集分析系統(tǒng)。

圖1 射孔完井水平井筒復(fù)雜流動(dòng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

模擬實(shí)驗(yàn)單元（見圖2）中的實(shí)驗(yàn)井段為內(nèi)徑124.0 mm（外徑139.7 mm）的套管，外套內(nèi)徑149.1 mm（外徑 190.5 mm）的套管，環(huán)空纏有致密紗布。模擬實(shí)驗(yàn)單元長(zhǎng) 6.5 m，兩測(cè)壓點(diǎn)間距離為 6.0 m。為提高測(cè)量精度，兩測(cè)壓點(diǎn)間壓差利用柔軟透明橡膠管測(cè)得，測(cè)量精度為 1 Pa。為了使壁面入流均勻，模擬實(shí)驗(yàn)單元兩端各有 1個(gè)進(jìn)液口（1個(gè)在上側(cè)，1個(gè)在下側(cè)）。

圖2 模擬實(shí)驗(yàn)單元示意圖

實(shí)驗(yàn)用黏度10 mPa·s左右的白油代替常規(guī)原油。每天開展實(shí)驗(yàn)之前均先測(cè)量室內(nèi)溫度和白油黏度，當(dāng)室內(nèi)溫度和白油黏度與前一天基本一致時(shí)才開展實(shí)驗(yàn)。

設(shè)計(jì)了3種實(shí)驗(yàn)井段射孔相位：45°螺旋射孔（見圖 3）、90°螺旋射孔（見圖 4）、180°螺旋射孔（見圖 5）。設(shè)計(jì)了3種射孔密度：8孔/m、16孔/m、24孔/m。設(shè)計(jì)了3種射孔孔徑：10 mm、20 mm、30 mm。主流雷諾數(shù)設(shè)計(jì)為1 000～20 000，對(duì)應(yīng)的流量為90～1 850 m3/d。壁面注入比（單位長(zhǎng)度井筒壁面入流流量與主流流量的比值）設(shè)計(jì)為0.01%～10.00%。

圖3 45°相位螺旋射孔示意圖

圖4 90°相位螺旋射孔示意圖

圖5 180°相位螺旋射孔示意圖

利用設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，可以測(cè)得射孔套管液流的壁面摩擦壓降和總壓降。無壁面入流條件下模擬實(shí)驗(yàn)單元中兩測(cè)壓點(diǎn)間的壓差，即為壁面摩擦壓降；有壁面入流條件下模擬實(shí)驗(yàn)單元中兩測(cè)壓點(diǎn)間的壓差，即為總壓降。測(cè)得壁面摩擦壓降和總壓降后，根據(jù)動(dòng)量守恒定律可計(jì)算出加速度壓降，再用總壓降減去壁面摩擦壓降和加速度壓降就可計(jì)算出混合壓降。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

2.1 射孔參數(shù)對(duì)壁面摩擦壓降的影響規(guī)律

圖 6—圖 8分別為無壁面入流時(shí)，不同射孔密度（射孔孔徑為20 mm，射孔相位為90°）、不同射孔孔徑（射孔密度為16孔/m，射孔相位為90°）、不同射孔相位（射孔密度為16孔/m，射孔孔徑為20 mm）條件下射孔套管液流壁面摩擦壓降梯度與主流雷諾數(shù)的關(guān)系曲線。

圖6 不同射孔密度時(shí)壁面摩擦壓降梯度與主流雷諾數(shù)關(guān)系

圖7 不同射孔孔徑時(shí)壁面摩擦壓降梯度與主流雷諾數(shù)關(guān)系

由圖6—圖8可知，射孔密度、射孔孔徑、射孔相位均對(duì)射孔套管液流的壁面摩擦壓降有顯著影響，隨著射孔密度、射孔孔徑、射孔相位的增大，射孔套管液流的壁面摩擦壓降均增大。此外，無壁面入流時(shí)射孔套管液流的壁面摩擦壓降比普通套管（沒有射孔的套管）液流的壁面摩擦壓降大，說明射孔孔眼的存在使套管的壁面粗糙度增大，進(jìn)而導(dǎo)致壁面摩擦壓降增大。

圖8 不同射孔相位時(shí)壁面摩擦壓降梯度與主流雷諾數(shù)關(guān)系

2.2 射孔參數(shù)對(duì)總壓降的影響規(guī)律

圖 9—圖 11分別為射孔套管出口主流雷諾數(shù)為5 000時(shí)，不同射孔密度（射孔孔徑為20 mm，射孔相位為90°）、不同射孔孔徑（射孔密度為16孔/m，射孔相位為90°）、不同射孔相位（射孔密度為16孔/m，射孔孔徑為20 mm）條件下射孔套管液流總壓降梯度與壁面注入比的關(guān)系曲線。

圖10 不同射孔孔徑時(shí)總壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

圖11 不同射孔相位時(shí)總壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

由圖9—圖11可知，隨著射孔密度、射孔孔徑、射孔相位的增大，射孔套管液流的總壓降均增大。此外，射孔套管出口主流雷諾數(shù)相同時(shí)，隨著壁面注入比的增大，射孔套管液流的總壓降增大。

2.3 射孔參數(shù)對(duì)混合壓降的影響規(guī)律

圖12—圖14為射孔套管出口主流雷諾數(shù)為5 000時(shí)，不同射孔密度（射孔孔徑為20 mm，射孔相位為90°）、不同射孔孔徑（射孔密度為16孔/m，射孔相位為90°）、不同射孔相位（射孔密度為16孔/m，射孔孔徑為20 mm）條件下射孔套管液流混合壓降梯度與壁面注入比的關(guān)系曲線。

圖12 不同射孔密度時(shí)混合壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

圖13 不同射孔孔徑時(shí)混合壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

圖14 不同射孔相位時(shí)混合壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

由圖12—圖14可知，隨著射孔密度、射孔孔徑、射孔相位的增大，射孔套管液流的混合壓降均減小。此外，射孔套管出口主流雷諾數(shù)相同時(shí)，隨著壁面注入比的增大，射孔套管液流的混合壓降增大，但壁面注入比對(duì)射孔套管液流混合壓降的影響存在一個(gè)臨界值（本研究條件下為 0.05%～0.10%）。當(dāng)壁面注入比小于臨界值時(shí)，射孔套管液流混合壓降小于零，說明此時(shí)壁面入流的存在使射孔套管液流總壓降減小；當(dāng)壁面注入比大于臨界值時(shí)，射孔套管液流混合壓降大于零，說明此時(shí)壁面入流的存在使射孔套管液流總壓降增大。壁面注入比臨界值的大小主要受射孔密度和射孔孔徑的影響，隨著射孔密度和射孔孔徑增大，臨界壁面注入比增大。

2.4 壁面注入比對(duì)各種壓降的影響規(guī)律

圖 15、圖 16分別為射孔套管出口主流雷諾數(shù)為5 000、15 000時(shí)射孔套管液流的總壓降梯度、壁面摩擦壓降梯度、混合壓降梯度、加速度壓降梯度與壁面注入比的關(guān)系曲線?？芍?，在兩種主流雷諾數(shù)條件下，壁面注入比小于0.10%時(shí)，射孔套管液流的加速度壓降都可以忽略；壁面注入比大于0.10%時(shí)，隨著壁面注入比增大，射孔套管液流的加速度壓降顯著增加。此外，加速度壓降受射孔套管出口主流雷諾數(shù)影響，主流雷諾數(shù)為5 000、壁面注入比為10.00%時(shí)的加速度壓降與壁面摩擦壓降接近；而主流雷諾數(shù)為15 000、壁面注入比為 10.00%時(shí)的加速度壓降大于壁面摩擦壓降。

圖15 主流雷諾數(shù)為5 000時(shí)各壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

圖16 主流雷諾數(shù)為15 000時(shí)各壓降梯度與壁面注入比關(guān)系

圖17 各壓降占總壓降的比例與壁面注入比關(guān)系

圖17 為射孔套管出口主流雷諾數(shù)分別為5 000和1 5000時(shí)射孔套管液流的混合壓降、壁面摩擦壓降、加速度壓降占總壓降的比例與壁面注入比的關(guān)系曲線。可知：①隨著壁面注入比的增大，射孔套管液流的壁面摩擦壓降占總壓降的比例逐漸減小，加速度壓降占總壓降的比例逐漸增大。②壁面注入比小于1.00%時(shí)，混合壓降占總壓降的比例隨壁面注入比的增大而增大；壁面注入比大于1.00%時(shí)，混合壓降占總壓降的比例基本保持不變（15%左右）。③壁面注入比小于0.10%時(shí)，兩種主流雷諾數(shù)條件下，射孔套管液流的壁面摩擦壓降占總壓降的比例都在 97%左右，混合壓降和加速度壓降可以忽略。④壁面注入比小于1.00%時(shí)，壁面摩擦壓降、混合壓降、加速度壓降占總壓降的比例基本不受主流雷諾數(shù)影響。

3 結(jié)論

設(shè)計(jì)了射孔完井水平井筒復(fù)雜流動(dòng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，采用外徑139.7 mm的壁面打孔套管模擬射孔完井水平井筒，并用黏度 10 mPa·s左右的白油作為實(shí)驗(yàn)流體，能夠比較真實(shí)地反映水平井筒實(shí)際生產(chǎn)情況。

研究了射孔參數(shù)對(duì)壁面摩擦壓降、混合壓降、總壓降的影響規(guī)律。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：隨著射孔密度、射孔孔徑、射孔相位的增大，射孔套管液流的壁面摩擦壓降和總壓降均增大，混合壓降減小。

研究了壁面注入比對(duì)各種壓降的影響規(guī)律。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：①射孔套管出口主流雷諾數(shù)相同時(shí)，隨著壁面注入比的增大，射孔套管液流的總壓降和混合壓降均增大。當(dāng)壁面注入比小于臨界值（本研究條件下為0.05%～0.10%）時(shí)，混合壓降小于零，此時(shí)壁面入流的存在使總壓降減??；當(dāng)壁面注入比大于臨界值時(shí)，混合壓降大于零，此時(shí)壁面入流的存在使總壓降增大。壁面注入比小于0.10%時(shí)，射孔套管液流的加速度壓降可以忽略；壁面注入比大于0.10%時(shí)，隨著壁面注入比增大，加速度壓降顯著增加。②隨著壁面注入比的增大，射孔套管液流的壁面摩擦壓降占總壓降的比例逐漸減小，加速度壓降占總壓降的比例逐漸增大。壁面注入比小于1.00%時(shí)，混合壓降占總壓降的比例隨壁面注入比的增大而增大；壁面注入比大于1.00%時(shí)，混合壓降占總壓降的比例基本保持不變。壁面注入比小于0.10%時(shí)，壁面摩擦壓降占總壓降的比例都在 97%左右，混合壓降和加速度壓降可以忽略。壁面注入比小于1.00%時(shí)，壁面摩擦壓降、混合壓降、加速度壓降占總壓降的比例基本不受主流雷諾數(shù)影響。

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