夏小飛

（廣西電力科學(xué)研究院，南寧 530023）

近年來我國配電網(wǎng)發(fā)展迅速，其中的電力電纜線路規(guī)模隨之日益增大，配電網(wǎng)系統(tǒng)電容電流急劇增加。為了提高供電可靠性，減小接地故障時(shí)的接地電流，需要對系統(tǒng)電容電流進(jìn)行補(bǔ)償，這可以通過系統(tǒng)中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地來實(shí)現(xiàn)[1-3]。隨調(diào)式消弧線圈由于其優(yōu)良的特性，在配電網(wǎng)中得到越來越廣泛的應(yīng)用。隨調(diào)式消弧線圈在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，實(shí)時(shí)測量系統(tǒng)電容電流，并在遠(yuǎn)離諧振點(diǎn)的位置運(yùn)行，理論上這時(shí)消弧線圈等值為一無窮大阻抗。當(dāng)檢測到系統(tǒng)發(fā)生單相接地時(shí)，迅速將消弧線圈電抗值調(diào)整至故障前測定的參數(shù)，對電容電流進(jìn)行補(bǔ)償，補(bǔ)償方式為過補(bǔ)償。在消弧線圈動作補(bǔ)償接地電流，并判斷為永久性接地故障后進(jìn)行選線，選線原理包括小擾動法，并聯(lián)中值電阻法等。隨調(diào)式消弧線圈的調(diào)諧方式特點(diǎn)是先快速補(bǔ)償以熄滅電弧，然后選線判斷故障線路。但在實(shí)際運(yùn)行中，消弧線圈裝置對接地的判定需要一時(shí)間，影響了補(bǔ)償?shù)乃俣?，而現(xiàn)有選線方法的選線準(zhǔn)確率不能保證[4-8]。因此，對隨調(diào)式消弧線圈裝置做出準(zhǔn)確的評估，并針對性提出優(yōu)化方案是十分必要的。

本文將根據(jù) 10kV配電網(wǎng)的實(shí)際情況，就隨調(diào)式消弧線圈對配電網(wǎng)安全運(yùn)行的影響進(jìn)行系統(tǒng)的仿真計(jì)算，評估其優(yōu)缺點(diǎn)，并給出新的運(yùn)行的方案，為配電網(wǎng)安全運(yùn)行提供可靠依據(jù)。

1 隨調(diào)式消弧線圈工作原理

隨調(diào)式消弧線圈是裝置在系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，測量系統(tǒng)電容性電流，并設(shè)定補(bǔ)償參數(shù)，正常狀態(tài)時(shí)消弧線圈在遠(yuǎn)離諧振點(diǎn)的位置處運(yùn)行，當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生單相接地，迅速將電抗器調(diào)整至故障前測定的參數(shù)，對電容電流進(jìn)行補(bǔ)償。有多種消弧線圈都是按照上述隨調(diào)方式調(diào)諧，包括相控式消弧線圈、調(diào)直流偏磁式消弧線圈和調(diào)容式消弧線圈等。

1.1 系統(tǒng)正常工作時(shí)，隨調(diào)式消弧線圈運(yùn)行分析

系統(tǒng)的運(yùn)行方式的變化導(dǎo)致其電容電流改變，消弧線圈自動跟蹤補(bǔ)償裝置必須及時(shí)測量當(dāng)前運(yùn)行方式下的電容電流，以確定消弧線圈的最佳補(bǔ)償效果。

正常運(yùn)行時(shí)，系統(tǒng)中性點(diǎn)對地會有電位，如果消弧線圈完全調(diào)諧，即全補(bǔ)償方式，中性點(diǎn)電位將非常高。運(yùn)行方式確定后，電網(wǎng)的三相對地電容不再改變，脫諧度的變化由消弧線圈電感值的改變引起。為了保證系統(tǒng)的正常運(yùn)行，維護(hù)三相對地電壓的平衡，中性點(diǎn)位移電壓應(yīng)不大于額定相電壓的15%，隨調(diào)式消弧線圈采用脫諧度遠(yuǎn)離諧振點(diǎn)的運(yùn)行方式，理論上這時(shí)消弧線圈的等值阻抗為無窮大，即系統(tǒng)中性點(diǎn)不接地。

1.2 系統(tǒng)單相接地時(shí)，隨調(diào)式消弧線圈運(yùn)行分析

隨調(diào)式消弧線圈有著良好的動作特性，比如相控式消弧線圈通過調(diào)整可控硅的導(dǎo)通角來實(shí)現(xiàn)消弧線圈阻抗的快速調(diào)整。一旦裝置檢測到單相接地故障發(fā)生，就可立即將消弧線圈調(diào)至低脫諧度的過補(bǔ)償狀態(tài)。在單相接地故障時(shí)，消弧線圈與電網(wǎng)對地電容發(fā)生并聯(lián)諧振。消弧線圈運(yùn)行在諧振點(diǎn)附近，從而減小故障點(diǎn)電流，保證接地電弧可靠自熄。

隨調(diào)式消弧線圈對接地故障的判斷需要一定時(shí)間，即裝置響應(yīng)時(shí)間。裝置響應(yīng)時(shí)間的存在使得消弧線圈不能第一時(shí)間對接地電流進(jìn)行補(bǔ)償，抑制過電壓。

1.3 接地選線分析

隨調(diào)式消弧線圈的選線方法主要采用小擾動法。小擾動法是利用自動調(diào)諧消弧線圈補(bǔ)償度的改變前后，各出線零序電流的變化選擇故障點(diǎn)，其中故障線路變化量為最大，據(jù)此判定故障線路。該方法雖然在電力系統(tǒng)配電網(wǎng)廣泛應(yīng)用，但受高阻接地故障對電流增量的影響，故障選線可靠性進(jìn)一步提高較為困難。

并聯(lián)中值電阻法也是一種應(yīng)用廣泛的選線方法，是在消弧線圈旁通過斷路器并聯(lián)一個(gè)中值電阻進(jìn)行選線。當(dāng)發(fā)生永久性接地故障，使故障接地點(diǎn)產(chǎn)生一個(gè)有效的電阻電流，再利用此有效分量作為選線信號，故障線路變化量最大，選線結(jié)束后立即切除電阻，通流時(shí)間從數(shù)百秒至數(shù)秒。由于附加電流大，中電阻的選線可靠性和靈敏度較好，在已有的選線方法中處于領(lǐng)先地位。但是，并聯(lián)中值電阻增加了設(shè)備投資，且由于電阻投切機(jī)械動作可靠性以及電阻功率不夠，可能造成電阻爆炸事故，還可能發(fā)生投切開關(guān)的耐壓和開關(guān)壽命等一系列問題。

2 現(xiàn)有隨調(diào)式消弧線圈調(diào)諧方式仿真

2.1 消弧線圈間歇性電弧接地過電壓仿真

隨調(diào)式消弧線圈在系統(tǒng)正常情況下的阻抗為一個(gè)非常大的值，所接的中性點(diǎn)基本處于不接地狀態(tài)，接地故障發(fā)生時(shí)，裝置檢測到接地故障后才投入工作，存在一定的裝置響應(yīng)時(shí)間，此類消弧線圈裝置響應(yīng)時(shí)間較慢，一般大于40ms，間歇性電弧接地的特點(diǎn)是時(shí)間短，為毫秒級，而間歇性電弧接地過電壓較單相穩(wěn)定接地過電壓倍數(shù)要高。因此，有必要研究間歇性電弧接地過電壓倍數(shù)與裝置響應(yīng)時(shí)間之間的關(guān)系。

對間歇性電弧接地的機(jī)理分析分為兩種，一種是高頻熄弧理論，一種是工頻熄弧理論。下面就用兩種理論對不同的電網(wǎng)接地方式進(jìn)行仿真計(jì)算[9-13]。

本文運(yùn)用 ATP-EMTP電磁暫態(tài)仿真軟件對某110kV典型變電站間歇性電弧接地過電壓進(jìn)行分析。該變電站電壓等級110kV，兩臺主變攜帶2條10kV母線，共計(jì)18條10kV出線。1號母線帶7條10kV出線，電容電流大約為19.0A；2號母線帶11條10kV出線，電容電流為28.9A。10kV接地系統(tǒng)采用中性點(diǎn)經(jīng)隨調(diào)式消弧線圈接地方式，選線裝置選線原理為小擾動法。建立的ATP模型如圖1所示。

1）依據(jù)工頻熄弧理論的仿真計(jì)算

依據(jù)工頻熄弧理論分析，在工頻電壓峰值即25ms處A相發(fā)生對地燃弧，系統(tǒng)發(fā)生振蕩，過渡過程衰減后，B、C相將穩(wěn)定在按線電壓規(guī)律運(yùn)行，經(jīng)過半個(gè)周期后，在35ms處A相接地電流過零熄弧，即發(fā)生第一次工頻熄弧。其后，每隔半個(gè)工頻周期依次發(fā)生重燃和熄弧的過程。因此接地點(diǎn)用三個(gè)接地開關(guān)進(jìn)行模擬，計(jì)算系統(tǒng)電弧接地過電壓的計(jì)算模型中 3個(gè)接地開關(guān)的動作時(shí)間，第一個(gè)開關(guān)：tcl=25ms，top=35ms；第二個(gè)開關(guān)：tcl=45ms，top=55ms；第三個(gè)開關(guān)：tcl=65ms，top=1s。

圖1 某變電站ATP暫態(tài)仿真模型

消弧線圈響應(yīng)時(shí)間范圍取 0～50ms，每隔 5ms取一時(shí)間點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，得到間歇性電弧接地過電壓倍數(shù)與裝置響應(yīng)時(shí)間之間的關(guān)系，如圖2所示。

由圖2分析可知，經(jīng)相控式消弧線圈接地系統(tǒng)發(fā)生工頻間歇性電弧接地故障，當(dāng)裝置響應(yīng)時(shí)間小于10ms時(shí)，系統(tǒng)三相最大過電壓得到了很好的抑制；當(dāng)裝置響應(yīng)時(shí)間超過 20ms時(shí)，系統(tǒng)發(fā)生間歇性電弧接地故障的最大過電壓倍數(shù)基本呈一條水平線，消弧線圈對間歇性電弧接地過電壓基本沒有抑制作用。

系統(tǒng)實(shí)際應(yīng)用的隨調(diào)式消弧線圈裝置響應(yīng)時(shí)間一般超過40ms，間歇性電弧接地故障產(chǎn)生的最大過電壓將達(dá)3.6倍。

2）依據(jù)高頻熄弧理論的仿真計(jì)算

高頻熄弧理論是假設(shè)A相電壓為其峰值時(shí)發(fā)生第一次對地燃弧，通過對系統(tǒng)單相接地所產(chǎn)生的對地電流的波形，可分析得到接地產(chǎn)生的高頻電流過零點(diǎn)的時(shí)間，再以此作為一次高頻熄弧時(shí)刻，而故障點(diǎn)的電弧對地再次重燃，是假定在高頻振蕩過電壓在最大值時(shí)發(fā)生，即其后半個(gè)工頻周期，在A相電壓峰值處發(fā)生再次對地重燃，以后過程同上重復(fù)。依據(jù)實(shí)際系統(tǒng)參數(shù)仿真計(jì)算，可得到高頻電流第一個(gè)過零點(diǎn)的時(shí)間為25.711ms，以此作為第一次高頻熄弧的時(shí)刻。這時(shí)系統(tǒng)的三相電壓按各自的電源電壓與零序電壓疊加的規(guī)律變化。再在其后半個(gè)工頻周期（10ms），A相故障點(diǎn)的電壓又達(dá)最大值，假定再次發(fā)生對地燃弧，進(jìn)行仿真計(jì)算，又得到高頻電流的過零點(diǎn)為35.710ms，以此作為二次高頻熄弧時(shí)刻，此基礎(chǔ)上，再過半個(gè)周期就是45ms，發(fā)生第三次高頻重燃。計(jì)算系統(tǒng)間歇性電弧接地過電壓的計(jì)算模型中三個(gè)接地開關(guān)的動作時(shí)間，即第一個(gè)開關(guān)：tcl=25ms，top=25.711ms；第二個(gè)開關(guān)：tcl=35ms，top=35.710ms；第三個(gè)開關(guān)：tcl=45ms，top=1s。

消弧線圈響應(yīng)時(shí)間范圍取 0～50ms，每隔 5ms取一時(shí)間點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，得到間歇性電弧接地過電壓倍數(shù)與裝置響應(yīng)時(shí)間之間的關(guān)系，如圖3所示。

由圖3分析可知，依據(jù)高頻熄弧理論的仿真計(jì)算可以得到與工頻熄弧理論仿真相近的結(jié)論，即實(shí)際中的隨調(diào)式消弧線圈裝置不能抑制間歇性電弧接地過電壓。高頻熄弧理論計(jì)算比工頻熄弧理論計(jì)算得到的過電壓倍數(shù)還要高，間歇性電弧接地故障產(chǎn)生的最大過電壓超過 4.5倍，這對系統(tǒng)設(shè)備的絕緣可能造成損壞。

3）隨調(diào)式消弧線圈接地選線仿真研究

隨調(diào)式消弧線圈選線的原理為小擾動原理，其充分利用了消弧線圈動態(tài)調(diào)節(jié)的功能，在接地過程中，短時(shí)小范圍調(diào)節(jié)消弧線圈，產(chǎn)生補(bǔ)償電流變化量。為提高準(zhǔn)確度，采用對稱調(diào)節(jié)，即在工頻諧振點(diǎn)左右對稱地使補(bǔ)償度變化，非接地線路零序電流基本不變，而接地線路零序電流則有較大的變化，從而較容易地被選出接地線路。小擾動法擾動短時(shí)，消弧線圈提供的補(bǔ)償電流偏離工頻諧振點(diǎn)的時(shí)間只有3至4個(gè)周波，即60～80ms[14-16]。

下面按照小擾動法進(jìn)行選線仿真。在仿真條件設(shè)置中，消弧線圈的脫諧度作如下設(shè)定：0～0.05s,脫諧度為-5%；0.05～0.09s，脫諧度為-20%；0.09～0.13s，脫諧度為20%；0.13s之后，脫諧度為-5%。

圖4為某出線發(fā)生低阻單相接地時(shí)，各出線的零序電流波形，接地電阻為2?。圖中除標(biāo)示出接地線路之外，其余均為正常線路零序電流波形。從圖4可以看出，用小擾動法，可以很容易選出故障線路。

圖4 脫諧度改變時(shí)接地線路和非接地線路零序電流波形（接地電阻為2Ω）

小擾動法原理在低電阻接地時(shí)十分有效，因?yàn)榻拥仉娮韬苄r(shí)，調(diào)節(jié)消弧線圈脫諧度對非接地線路零序電流影響非常小，但對接地線路零序電流影響較大。

圖5為某出線發(fā)生高阻單相接地時(shí)，各出線的零序電流波形，接地電阻為2000?。圖中除標(biāo)示出的接地線路之外，其余均為非接地線路零序電流波形。

圖5 脫諧度改變時(shí)接地線路和非接地線路零序電流波形（接地電阻為2000?）

從圖5可以看出，消弧線圈脫諧度在-20%到20%發(fā)生變化時(shí)，非接地線路 1的幅值變化要超過接地線路，此時(shí)選線會發(fā)生錯(cuò)誤。這是因?yàn)楫?dāng)發(fā)生高阻接地時(shí)，消弧線圈脫諧度的改變對非故障線路零序電流的影響也很大，又由于小擾動原理所要求的消弧線圈調(diào)節(jié)的快速特性，3～4個(gè)周波內(nèi)零序電流仍然沒有達(dá)到穩(wěn)態(tài)，從而非故障線路零序電流變化可能會超過故障線路零序電流變化。

高阻接地情況下，小擾動法選線有可能產(chǎn)生誤判，而實(shí)際系統(tǒng)接地故障往往常發(fā)生高阻接地。

3 消弧線圈新型調(diào)諧方式的提出

由前述分析，現(xiàn)有隨調(diào)式消弧線圈調(diào)諧方式存在以下缺陷：

1）裝置響應(yīng)速度較慢，不能抑制間歇性電弧接地過電壓。因?yàn)檠b置對發(fā)生接地故障的判斷總要一定時(shí)間，實(shí)際中這個(gè)時(shí)間大于40ms，因此除非消弧線圈的脫諧度在正常運(yùn)行時(shí)就已經(jīng)預(yù)置一定的脫諧度，否則間歇性電弧接地過電壓就難以抑制。

2）高阻接地故障選線不準(zhǔn)。隨調(diào)式消弧線圈接地選線所采用的小擾動法，選線所用時(shí)間短，且是在零序電流未達(dá)穩(wěn)態(tài)時(shí)進(jìn)行，高阻接地情況下各條出線零序電流波動均很大，有可能發(fā)生誤選。

為了能消除以上兩條缺陷，本文提出了一種新型的消弧線圈調(diào)諧方式：隨調(diào)式消弧線圈在正常運(yùn)行時(shí)實(shí)時(shí)監(jiān)測系統(tǒng)電容電流，并預(yù)置于欠補(bǔ)償狀態(tài)。當(dāng)裝置檢測到發(fā)生單相接地時(shí)，消弧線圈經(jīng)過一定時(shí)間窗口延時(shí)調(diào)整到過補(bǔ)償狀態(tài)，以補(bǔ)償接地殘流至 5A以下，保證電弧可靠熄滅。利用前述時(shí)間窗口各出線的零序電流波形，采用基波零序電流群體比幅比相法，準(zhǔn)確選出故障線路。

3.1 消弧線圈預(yù)置脫諧度的選擇

系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)消弧線圈脫諧度的選擇需要參照以下標(biāo)準(zhǔn)：①系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)，中性點(diǎn)的長時(shí)間電壓位移不能超過系統(tǒng)標(biāo)稱相電壓的15%；②發(fā)生間歇性電弧接地時(shí)，過電壓水平不能過高；③系統(tǒng)發(fā)生接地故障時(shí)，將接地電流補(bǔ)償至小于5A。

參照以上標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行仿真，考察消弧線圈脫諧度的合理選擇。仿真計(jì)算結(jié)果，如表1所示。

表1 消弧線圈預(yù)置脫諧度的影響

由表1可以看出，為了避免正常運(yùn)行時(shí)的中性點(diǎn)電壓偏移，消弧線圈預(yù)置的脫諧度不能過低，為了抑制間歇性電弧接地過電壓，預(yù)置脫諧度也不能過高，取20%～70%為宜。合適的脫諧度值，建議預(yù)調(diào)40%的脫諧度，這樣既彌補(bǔ)了隨調(diào)式消弧線圈動作響應(yīng)時(shí)間慢無法限制過電壓水平的缺點(diǎn)，又解決了正常運(yùn)行時(shí)的中性點(diǎn)電壓偏移的問題。延時(shí)100ms時(shí)間，再將消弧線圈調(diào)諧至-5%的脫諧度，將接地點(diǎn)電流補(bǔ)償至小于5A。

3.2 適用于消弧線圈預(yù)置脫諧度的選線方法

零序群體電流比幅比相法的基本原理是：先對零序電流進(jìn)行比較，選出幾個(gè)幅值較大的作為候選接地線，然后在此基礎(chǔ)上進(jìn)行相位比較，選出方向與其他不同的，即為接地線路，如各條線路相位相同，則判定為母線接地。對于中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地的系統(tǒng)來說，如果消弧線圈過補(bǔ)償，接地線路的基波零序電流相位同非接地線路一致，無法進(jìn)行選線。但是，隨調(diào)式消弧線圈預(yù)置40%脫諧度，處于欠補(bǔ)償狀態(tài)，此時(shí)接地線路的零序電流與非接地線路的零序電流相位相反，可以采用此種選線方法選線。

某變電站正常運(yùn)行時(shí)消弧線圈預(yù)調(diào) 40%脫諧度，某條線路發(fā)生單相接地，經(jīng)過 40ms裝置響應(yīng)時(shí)間，裝置判定有接地狀況，再經(jīng)過100ms時(shí)間消弧線圈調(diào)整到過補(bǔ)償狀態(tài)。按這設(shè)定的延時(shí)調(diào)諧時(shí)間窗口，進(jìn)行故障選線仿真。

1）低阻接地故障選線仿真

當(dāng)接地電阻值為 2?時(shí)，各線路零序電流波形如圖6所示。

圖6 消弧線圈預(yù)調(diào)40%脫諧度各出線零序電流波形（接地電阻為2?）

圖6中，除標(biāo)示出的接地線路零序電流之外，均為非接地線路零序電流波形。0.165s之前，消弧線圈脫諧度為40%，接地線路零序電流與非接地線路零序電流相位相反；0.165s之后，消弧線圈調(diào)至-5%脫諧度的過補(bǔ)償狀態(tài)，接地線路零序電流與非接地線路零序電流相位相同。在0.065s至0.165s時(shí)間內(nèi)，用基波群體零序電流比幅比相法可以準(zhǔn)確選出接地線路。

2）高阻接地故障選線仿真

當(dāng)接地電阻為2000?時(shí)，各出線零序電流波形如圖7所示。

圖7 消弧線圈預(yù)調(diào)40%脫諧度各出線零序電流波形（接地電阻為2000?）

圖7中，0.165s之前，消弧線圈脫諧度為40%，接地線路零序電流與非接地線路零序電流相位相反；0.165s之后，消弧線圈調(diào)至-5%脫諧度的過補(bǔ)償狀態(tài)，接地線路與非接地線路有一相角差。在0.065s至0.165s時(shí)間內(nèi)，用基波群體零序電流比幅比相法可以準(zhǔn)確選出接地線路。

3）母線接地故障選線仿真

母線接地即為各條出線均正常運(yùn)行，單相接地點(diǎn)位于母線處。對于母線接地情形，各線路零序電流波形如圖8所示。

圖8 消弧線圈預(yù)調(diào)40%脫諧度各出線零序電流波形（母線接地）

圖8中，在0.165s時(shí)刻，消弧線圈的脫諧度由40%變?yōu)?5%，但各出線零序電流均沒有變化，各出線零序電流波形相位均相同，由此可判斷是母線發(fā)生了接地故障。

當(dāng)接地的燃弧時(shí)刻變化時(shí)，各出線零序電流有一定變化，引入了直流分量。但是，比較基波零序分量的幅值相位，仍然可以準(zhǔn)確選出接地線路。

由以上仿真可知，預(yù)調(diào)40%脫諧度狀態(tài)下的基波零序電流群體比幅比相法最大的特點(diǎn)是選線的核心是比較相位，由于較大的欠補(bǔ)償程度，即使高阻接地情形下接地線路基波零序電流相位與其他線路也反相，從而易于選出接地線路。

4 結(jié)論

本文提出了一種新型配電網(wǎng)消弧線圈調(diào)諧方式：正常運(yùn)行時(shí)，隨調(diào)式消弧線圈裝置實(shí)時(shí)監(jiān)測系統(tǒng)電容電流，并預(yù)調(diào)40%脫諧度，這樣既保證中性點(diǎn)電壓偏移不超過線電壓的15%，又能在系統(tǒng)接地故障發(fā)生時(shí)抑制電弧接地過電壓水平；當(dāng)檢測到單相接地時(shí)，消弧線圈經(jīng)100ms時(shí)間窗口延時(shí)調(diào)至過補(bǔ)償，鉗制接地殘流至 5A以下，熄滅電?。焕眠@100ms時(shí)間窗口進(jìn)行選線，選線方法為基波群體零序電流比幅比相法。這種消弧線圈新型調(diào)諧方式，既能限制單相接地故障過電壓水平，又能在各種單相故障接地情況下進(jìn)行準(zhǔn)確選線，解決了目前系統(tǒng)廣泛應(yīng)用的隨調(diào)式消弧線圈故障選線成功率低的問題，有利于配電網(wǎng)的安全可靠運(yùn)行。

[1]陳維賢.電網(wǎng)過電壓教程[M].北京：中國電力出版社，1995.

[2]解廣潤.電力系統(tǒng)過電壓[M].北京：水利電力出版社，1988.

[3]DLT 620-1997 交流電氣裝置的過電壓保護(hù)和絕緣配合[S].

[4]韓愛芝, 曾定文, 魯鐵成.配電網(wǎng)間歇性電弧接地過電壓的仿真分析與對策[J].高壓電器, 2010,46(1)：72-75.

[5]陳恒.不同消弧線圈性能分析與試驗(yàn)驗(yàn)證[D].上海交通大學(xué), 2010.

[6]王鵬, 顧萌.預(yù)調(diào)式和隨調(diào)式消弧線圈與鐵磁諧振分析[J].電工技術(shù), 2011(1)：71-73.

[7]陸國慶, 張瑞紅, 劉味果, 等.小擾動法與并聯(lián)電阻法選線方式的比較分析[J].電力設(shè)備, 2007,8(8)：24-27.

[8]陳國平.高阻接地系統(tǒng)的微機(jī)選線及故障定位裝置研制[D].湖南大學(xué), 2010.

[9]蔡旭, 于樂中.補(bǔ)償電網(wǎng)增量函數(shù)法接地選線原理及應(yīng)用[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2004, 38(8).

[10]SAKSHAUG E.Oxide arresters on distribution systems fundamental considerations[J].IEEE Trans.PWRD 1989,4(4)：2 076-2 082.

[11]孫福生.諧振接地系統(tǒng)小電流接地故障選線技術(shù)評價(jià)體系及分析[D].山東大學(xué), 2010.

[12]陳海昆.消弧線圈系統(tǒng)并聯(lián)中值電阻的單相接地選線法[J].華東電力, 2004, 32(12)：59-60.

[13]連鴻波,譚偉璞,裴善鵬,等.諧振接地電網(wǎng)預(yù)隨調(diào)補(bǔ)償方式及其實(shí)現(xiàn)[J].電力系統(tǒng)自動化,2005, 29(21)：79-84.

[14]張彪.自動跟蹤補(bǔ)償消弧裝置在煤礦高壓電網(wǎng)中的應(yīng)用[J].高電壓技術(shù), 1993(2).

[15]YANAGUIZAWA J A，LEITE L R P，SHINOHARA A H，et al.Study of electical breakdown voltage in a partially damaged glass insulators chain with polycarbonate protectors[C].IEEE/PES Transmission& Distribution Conference &Exposition.Latin Ameria，2004：727-730.

[16]吳清, 許云峰.小電流接地選線裝置的現(xiàn)場接地選線試驗(yàn)[J].電力系統(tǒng)自動化, 2006(17)：105-107.