趙少偉，丁彥芳，郭 蓉，李潤斌

（1.河北工業(yè)大學 土木工程學院，天津 300401；2.河北省土木工程技術研究中心，天津 300401）

加層結構具有有效提高單位土地面積住房的容積率[1]、緩解城市建筑用地緊張、增加房屋建筑面積、施工周期短以及減少拆遷和征地費用等優(yōu)點，因此加層改造被大量用于城市舊樓的改造中，而目前加層結構的設計及施工無相關規(guī)范進行指導，加層結構的研究多處于可行性及模型分析上[2].1999年，王燕[3]等人采用振型分解反應譜法分析了高振型影響情況下結構的地震反應；2001年，崔艷秋等[4]系統(tǒng)地介紹了一些輕鋼加層在實際工程中的適用性和合理性，研究了在設計加層結構過程中應該注意的一些問題以及可以使用的計算方法；2002年，朱麗華[5]闡述了輕鋼結構加層中節(jié)點的相關處理問題，為輕鋼結構加層設計以及節(jié)點處理的合理性提供了參考；駱甜[6]指出了多層鋼混框架結構在加層之后，建筑物整體的剛度、質量、阻尼比等均不同程度上發(fā)生了改變；2006年，吳培成[7]等人分析了加層結構的阻尼分布規(guī)律.2012[8]年趙磊以中色東方集團有限公司原有的研發(fā)中心建筑為實例進行了鋼筋混凝土框架結構加層的分析；2013年，褚云朋[9]等探討了某鋼框架加層房屋的動靜力學性能；由于模擬分析是基于大量的假定基礎上作出的，使用到實際結構中還存在著諸多不可確定的因素.因此，為滿足研究輕鋼結構加層節(jié)點抗震性能與設計方法的需要，在本試驗中，設計了4個輕鋼加層不同連接形式節(jié)點試件，所有構件均為在原有的混凝土頂層節(jié)點上通過化學植筋的方法加入工字鋼形的鋼柱.新加鋼柱與原有混凝土節(jié)點的連接形式不同，其連接形式分別為：傳統(tǒng)植筋節(jié)點、碳纖維強化節(jié)點、鋼板加固節(jié)點[10]，通過擬靜力試驗研究得出，3種節(jié)點形式中鋼板加固節(jié)點的抗震性能最優(yōu)，故本文在鋼板加固節(jié)點擬靜力試驗研究基礎上，利用ANSYS有限元進行模擬分析，并且利用軟件建立鋼板碳纖維加固節(jié)點有限元模型，分析此種節(jié)點的破壞特征、承載能力、延性性能、耗能能力等抗震性能.

1 試驗概況

1.1 試件設計

鋼板加固節(jié)點照片如圖1所示，試件尺寸及配筋如圖2所示.

下部混凝土T形構件采用C30混凝土，梁柱主筋采用HRB400級鋼筋，箍筋采用HRB235級鋼筋，植筋采用HRB400級20鋼筋.

1.2 加載裝置及加載制度

試驗采用梁端施加豎向低周反復加載方式，試件柱上下端為鉸接形式，兩端為自由端，加載示意圖如圖3所示.加載制度采用力-位移混合控制加載，如圖4所示.

圖1 鋼板加固節(jié)點Fig.1 Node strengthened with steel plate

2 抗震試驗性能分析

2.1 滯回曲線

圖5為鋼板加固節(jié)點在低周反復荷載作用下的滯回曲線，具有以下特征：1）從試件開裂至屈服期間，由于裂縫的開展，滯回環(huán)包圍的面積逐漸增大；2）當節(jié)點屈服以后，加載由力控制變?yōu)槲灰瓶刂?，梁端鋼筋屈服，塑性鉸已經(jīng)形成，隨著位移的增大及循環(huán)次數(shù)的增加，試件裂縫逐漸增多且開展速度加快，滯回環(huán)包圍的面積也逐漸增大，位移增長的速度逐漸高于加載速度，剛度出現(xiàn)退化；3）隨著位移的增加，試件的滯回環(huán)面積迅速增大，表現(xiàn)出節(jié)點的耗能逐漸增大.但是同級位移下的循環(huán)加載中，后2次循環(huán)荷載較第1次低，試件出現(xiàn)強度退化現(xiàn)象.由于節(jié)點梁端裂縫的迅速開展，鋼筋相對混凝土出現(xiàn)了滑移現(xiàn)象，滯回環(huán)出現(xiàn)捏縮現(xiàn)象，滯回曲線呈弓型；4）位移控制加載后期，節(jié)點梁端塑性鉸進一步發(fā)展，各節(jié)點滯回環(huán)所包絡的面積增大，表現(xiàn)出構件的耗能能力越來越強.

圖2 試件尺寸與截面配筋（單位：mm）Fig.2 Dimensions of specimens sections and reinforcement（unit：mm）

2.2 骨架曲線

將低周反復荷載試驗所得的每一個卸載點（同級位移取首次循環(huán)的卸載點）連接形成的曲線稱為骨架曲線.結構的骨架曲線與相應單調加載的 -曲線相似，其是判斷構件極限承載力大小以及延性優(yōu)劣的重要指標.剛板加固節(jié)點的骨架曲線如圖6所示.

3 有限元模擬分析

3.1 單元模型

圖3 加載示意Fig.3 The test loading schematic

節(jié)點模型選用了 Solid65單元對混凝土進行模擬，Solid45單元對型鋼柱中鋼板進行了模擬，Link8單元對鋼筋進行了模擬，Shell41單元對加固鋼板進行了模擬.

圖4 加載制度Fig.4 Regimen of test loading

圖5 滯回曲線Fig.5 Hysteretic curve

圖6 骨架曲線Fig.6 Skeleton curve

3.2 材料本構模型

圖7為有限元模型中材料的本構模型.因為ANSYS對于混凝土本構關系曲線中下降段識別度低，且不利于分析過程的收斂本構關系（如圖7a）所示）；鋼筋選擇了理想彈塑性模型（如圖7b）所示）；加固鋼板使用雙線性隨動強化模型（如圖7c）所示）.

圖7 材料本構模型Fig.7 Constitutive model of materials

3.3 模型的建立與求解設置

本文中所建ANSYS模型如圖8所示.

圖8 鋼板加固節(jié)點ANSYS模型Fig.8 ANSYS Model of strengthened with steel plate

模型建立完成后，對模型混凝土梁底部的剛性墊塊施加3個方向上的線約束來模擬模型底部的鉸接，剛性墊塊的厚度為20 mm.

對模型加載使用的是位移控制法，加載步驟為：第1步，在模型型鋼柱頂部鋼板上施加面荷載的大小和實際試驗中施加的軸力相等；第2步，將型鋼頂部鋼板沿 軸方向的2個平面設置為鉸接連接，保持和實際試驗中一致；第3步，在模型混凝土柱下部剛性墊塊上施加鉸接連接；第4步，在梁兩端的剛性墊塊上耦合的點上施加延Y方向的反復荷載.

3.4 計算結果的后處理及與試驗結果的對比

經(jīng)過建模，加載，求解，得到如圖9所示滯回曲線.

由圖9可以看出：有限元分析和試驗所得鋼板加固節(jié)點滯回曲線形狀較為相似，總體看來，有限元模型滯回曲線與試驗值吻合較好.

圖9 鋼板加固節(jié)點滯回曲線Fig.9 The hysteretic curve of the node strengthened with steel plate

4 鋼板碳纖維加固節(jié)點的有限元分析

通過上述試驗結果與ANSYS理論分析結果的對比，不難看出，用ANSYS模擬輕鋼結構加層節(jié)點的抗震性能是可行的.因此本文提出利用ANSYS分析一種新型的節(jié)點形式——鋼板碳纖維加固節(jié)點模型，通過該模型在低周反復荷載作用下的抗震性能進行非線性有限元全過程分析，分析鋼板碳纖維加固節(jié)點的抗震性能.

4.1 模型的建立

模型建立時選用的單元與鋼板加固節(jié)點相同，只是增加了Plane42單元，其中Shell41單元用于加固鋼板以及加固碳纖維布的建立；Plane42單元用于在實體單元建立時過渡單元的建立.

對于新出現(xiàn)的加固碳纖維單元實常數(shù)中厚度選項設為0.334.本文選用的是高強Ⅰ級加固碳纖維布，厚度為0.167mm，在給構件進行加固的過程中，用碳纖維布對構件進行兩次纏繞加固，故其實際厚度為0.167×2=0.334（mm）.

ANSYS所建鋼板碳纖維加固節(jié)點模型如圖10所示.

圖10 鋼板碳纖維加固節(jié)點ANSYS模型Fig.10 The model of ANSYS strengthened with steel plate and carbon fiber

4.2 鋼板碳纖維加固節(jié)點模型的受力分析

鋼板碳纖維加固節(jié)點加載方式同鋼板加固節(jié)點.經(jīng)過低周反復荷載試驗模擬后，得到的鋼板加固節(jié)點模型和鋼板碳纖維加固節(jié)點模型如圖11所示.

4.2.1 滯回曲線的比較

圖11 節(jié)點模型Fig.11 The model of points

通過對上述2個模型進行分析得出滯回曲線如圖12所示，對其進行比較，可以看到這2個模型所得到的滯回曲線均為Z形滯回曲線.也就是這2個模型的耗能能力都不是很強.從圖中可以明顯地看出，鋼板碳纖維加固節(jié)點模型滯回曲線所包圍的面積要大于鋼板加固節(jié)點模型所對應的滯回曲線所包圍的面積.通過表1可以得出結論：鋼板碳纖維加固節(jié)點模型在低周反復荷載作用下耗能能力要強于鋼板加固節(jié)點模型.

表1 等效粘滯阻尼系數(shù)對比Tab.1 The comparison of equivalent viscous damping coefficient

圖12 滯回曲線Fig.12 The hysteretic curve

4.2.2 骨架曲線的比較

經(jīng)過低周反復加載試驗后，2模型所得到的骨架曲線如圖13.

由圖13可看到鋼板加固節(jié)點模型和鋼板碳纖維加固節(jié)點模型經(jīng)過相同的低周反復荷載試驗后所得到的骨架曲線較為相似.通過圖13和表2可以看出：鋼板碳纖維加固相對于鋼板加固對于屈服位移和屈服荷載以及極限位移和極限荷載有提高，但是提高程度并不顯著.

表2 位移和荷載對比Tab.2 The comparison of displacement and load

圖13 骨架曲線對比Fig.13 The comparison of skeleton curves

4.2.3 延性系數(shù)的比較

節(jié)點或者構件中某截面從屈服開始，達到最大承載力或者達到后承載力沒有產(chǎn)生明顯下降這一期間內所具備的變形能力，就是延性.延性系數(shù)可以用來反映構件所具有的延性能力，表3為延性系數(shù)的對比.

通過對表3的分析可以得知，相對于鋼板加固節(jié)點，鋼板碳纖維加固節(jié)點延性系數(shù)提高了7.9%，說明鋼板碳纖維對節(jié)點進行加固可以提升節(jié)點的延性.

5 結論

1）通過對比鋼板加固節(jié)點有限元分析和試驗分析時所得的滯回曲線表明：ANSYS分析結果與試驗結果基本吻合，說明所建有限元模型真實有效，基本能夠反映出實際構件的受力性能.

表3 延性系數(shù)對比Tab.3 The comparison of ductility coefficient

2）鋼板加固節(jié)點和鋼板碳纖維加固節(jié)點的有限元分析結果對比表明：在低周反復荷載作用下，2個節(jié)點的滯回曲線均呈現(xiàn)弓形，說明其抗震性能較差.

3）等效粘滯阻尼系數(shù)對比可以看出：鋼板碳纖維加固節(jié)點的耗能能力相對于鋼板加固節(jié)點提高幅度大于7%.

4）骨架曲線比較分析可以看出：在低周反復荷載作用下，相對于鋼板加固節(jié)點，鋼板碳纖維加固節(jié)點屈服位移和屈服承載力以及極限位移和極限承載力的提高作用不是很明顯.

5）相對于鋼板加固節(jié)點，鋼板碳纖維加固節(jié)點的延性系數(shù)提高了7.9%，說明碳纖維布進行加固可以提高節(jié)點的延性性能.

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