陳健美,崔學(xué)敏,羅 翔,張 普,孫 愛(ài),劉春瑛,徐國(guó)富,3

(1.湖南涉外經(jīng)濟(jì)學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院,湖南長(zhǎng)沙 410205;2.中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,湖南長(zhǎng)沙 410083; 3.中南大學(xué)有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖南長(zhǎng)沙 410083)

真空吸鑄法制備鋁基空心陶瓷球泡沫材料的結(jié)構(gòu)和性能

陳健美1,崔學(xué)敏2,羅 翔1,張 普1,孫 愛(ài)1,劉春瑛1,徐國(guó)富2,3

(1.湖南涉外經(jīng)濟(jì)學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院,湖南長(zhǎng)沙 410205;2.中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,湖南長(zhǎng)沙 410083; 3.中南大學(xué)有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖南長(zhǎng)沙 410083)

采用真空吸鑄法制備了不同粒徑的鋁基空心陶瓷球泡沫材料。利用金相、掃描電鏡觀察、能譜分析和力學(xué)性能測(cè)試等手段對(duì)所制備復(fù)合材料的微觀組織和性能進(jìn)行了研究,結(jié)果表明:陶瓷球在鋁基體中分布均勻,陶瓷球與基體之間未出現(xiàn)裂紋和縫隙,未出現(xiàn)明顯的元素?cái)U(kuò)散的現(xiàn)象;不同粒徑空心陶瓷球鋁基復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀不盡相同;粒徑小的陶瓷球鋁基復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力高于粒徑大的復(fù)合材料。

真空吸鑄;泡沫材料;空心陶瓷球;鋁基體

與塊體的金屬和合金相比,金屬泡沫具有低密度、高剛度、高減震等優(yōu)點(diǎn)。這些優(yōu)點(diǎn)使得它們?cè)谖暅p噪、吸能緩沖等方面具有強(qiáng)大的吸引力[1,2]。通過(guò)將一些具有空心結(jié)構(gòu)的植入體植入到連續(xù)的基材體內(nèi),可以制備金屬空心球泡沫材料。采用傳統(tǒng)的金屬基體復(fù)合鑄造技術(shù)可以制備含有空洞的陶瓷球體金屬?gòu)?fù)合泡沫材料。雖然利用鋁/空心氧化鋁陶瓷球、鋁/空心二氧化硅陶瓷球制備的鋁基空心球泡沫材料比常見(jiàn)的在熔體中殘留氣泡、鹽體滲透等方法制備的鋁泡沫材料密度大,但前者由于在高應(yīng)力下積聚了大量的應(yīng)變而比后者具有高強(qiáng)度、各向同性的機(jī)械性能和良好的能量吸收能力。作為結(jié)構(gòu)材料,它具有輕質(zhì)與高比強(qiáng)度的特點(diǎn);作為功能材料,它具有吸聲、散熱、隔音、阻燃、阻尼、減震、吸收沖擊能、電磁屏蔽等多種物理性能[3]。因此它在電子、通訊、化工、冶金、機(jī)械、建筑、交通運(yùn)輸中,甚至在航空航天和國(guó)防工業(yè)中有著廣泛的應(yīng)用前景。特別是在承受沖擊載荷的情況下,通過(guò)這種空心陶瓷球的破碎,能夠有效地吸收沖擊能量,從而起到保護(hù)效果,同時(shí)由于其密度低,因此在航空防護(hù)方面有著潛在的應(yīng)用前景[4]。

本文研究了應(yīng)用真空吸鑄工藝制備鋁基空心陶瓷球泡沫材料,并對(duì)其結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行了研究。

1 實(shí)驗(yàn)原理及方法

材料制備的主要設(shè)備有加熱爐、自制真空吸鑄裝置。真空吸鑄原理如圖1所示。

圖1 真空吸鑄原理圖

具體的試驗(yàn)條件見(jiàn)表1。

表1 實(shí)驗(yàn)條件

首先對(duì)空心陶瓷球按照粒徑進(jìn)行分級(jí)處理,得到不同粒徑范圍的空心陶瓷球粒子,如圖2所示[4]。

圖2 空心陶瓷球分級(jí)后形貌

實(shí)驗(yàn)時(shí)將空心陶瓷球填充到充型模具中,預(yù)熱到指定溫度,與此同時(shí)將鋁加熱至熔融狀態(tài),真空吸入至充型模中,合金凝固后取出樣品,即得到所需的鋁基空心陶瓷球復(fù)合材料。

在真空吸鑄充型過(guò)程中,對(duì)充型模和熔煉系統(tǒng)抽真空是整個(gè)工藝的關(guān)鍵,真空度的大小影響著充型動(dòng)力的建立。真空度對(duì)充型的影響主要有兩個(gè)方面:一是減小了充型模型腔中的背壓,減小了充型時(shí)的阻力,真空度高,充型容易;二是真空度為充型壓差建立了一個(gè)較低的壓力起點(diǎn),真空度越高,則負(fù)壓值越大,越容易建立較大的充型壓差,有利于金屬液的充填。

在真空吸鑄充型過(guò)程中,型腔內(nèi)氣體稀薄,明顯減少了金屬液充型過(guò)程中的氣阻,提高合金液的充型能力,保證合金液的復(fù)型能力。同時(shí),金屬液流動(dòng)過(guò)程紊流程度降低,合金液中不易卷入氣體,避免了鑄件氣孔的產(chǎn)生。這些因素可以使得真空吸鑄合金液的澆注溫度比重力澆注溫度可以低20～40℃,并且獲得滿(mǎn)意的充型效果。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

圖3 鋁基空心陶瓷球泡沫材料金相組織

鋁基空心陶瓷球泡沫材料金相組織如圖3所示。圖3(a)和(b)是空心陶瓷球粒徑為20～75μm的復(fù)合材料的金相組織照片,陶瓷球在鋁基體中的分布基本均勻,陶瓷球之間彼此互不接觸。圖3(c)和(d)為粒徑為75～125μm的復(fù)合材料的金相組織照片,與粒徑為20～75μm的復(fù)合材料相比,陶瓷球在鋁基體中的分布有聚集現(xiàn)象,部分陶瓷球彼此接觸。圖3(e)和(f)是空心陶瓷球粒徑為250～500μm的復(fù)合材料的金相組織照片,陶瓷球在鋁基體中的分布基本均勻,陶瓷球之間彼此接觸。

圖4是三種粒徑鋁基空心陶瓷球泡沫材料壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線,壓縮速率為1 mm/min。從圖4中可以看出,隨著陶瓷球粒徑的減小,復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力和應(yīng)變量逐漸提高,陶瓷球粒徑為20～75μm的復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力和應(yīng)變量分別達(dá)到110 MPa和5%,而陶瓷球粒徑為250～500μm的復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力和應(yīng)變量分別為50 MPa和2%。

不同粒徑空心陶瓷球鋁基復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀不盡相同。對(duì)于粒徑為20～75 μm和粒徑為75～125μm的復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀基本相同,分為三個(gè)階段:第一階段是線彈性區(qū),這一階段應(yīng)變量不大,應(yīng)力隨著應(yīng)變的增加而呈現(xiàn)線形增加的趨勢(shì);第二階段為塑性變形階段,此時(shí)材料發(fā)生塑性屈服,樣品中的陶瓷球不斷破碎,陶瓷球之間的鋁基體彎曲和崩塌,陶瓷球所占的空間越來(lái)越小,應(yīng)力-應(yīng)變曲線出現(xiàn)了平臺(tái);第三個(gè)階段為迅速密實(shí)區(qū),這個(gè)階段中應(yīng)力隨之應(yīng)變的增加而迅速增大,材料的致密度得到大幅度的提高。對(duì)于粒徑大的陶瓷球鋁基復(fù)合材料,其應(yīng)力-應(yīng)變曲線只出現(xiàn)了第一階段是線彈性區(qū)和第二階段為塑性變形階段,而且斷裂應(yīng)變小[5,6]。

圖4 鋁基空心陶瓷球泡沫材料壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線

粒徑小的陶瓷球鋁基復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力高于粒徑大的復(fù)合材料,細(xì)小陶瓷球本身的強(qiáng)度高于大的陶瓷球的強(qiáng)度。不同粒徑陶瓷球的強(qiáng)度的不同源于其內(nèi)部的結(jié)構(gòu)的不同,其形貌圖如圖5所示。粒徑大的空心陶瓷球的球殼布滿(mǎn)孔洞(圖5(a)),而粒徑小的空心陶瓷球的球殼光滑密實(shí)(圖5(b))。

圖5 不同粒徑陶瓷球球殼形貌

空心陶瓷球鋁基復(fù)合材料的掃面電鏡形貌觀察及元素線分布特征的能譜分析結(jié)果如圖6所示。從圖6中可以看出,不論陶瓷球的粒徑大小,陶瓷球與基體之間結(jié)合良好,在機(jī)械鋸切及磨制樣品過(guò)程中,陶瓷球與基體之間未出現(xiàn)裂紋和縫隙[6]。而且從元素線分布特征可以發(fā)現(xiàn),未出現(xiàn)明顯的元素?cái)U(kuò)散的現(xiàn)象(由于能譜儀的測(cè)量精度,不能排除界面薄層反應(yīng)的存在)[7]。

3 結(jié) 論

1.利用真空吸鑄法制備了不同粒徑的鋁基空心陶瓷球泡沫材料,在真空度為0.03～0.05 MPa,鑄造溫度為730～750℃,陶瓷球預(yù)熱溫度為440～450℃的條件下,陶瓷球在鋁基體中分布均勻;陶瓷球與基體之間未出現(xiàn)裂紋和縫隙,未出現(xiàn)明顯的元素?cái)U(kuò)散的現(xiàn)象。

圖6 復(fù)合材料元素線分布特征的能譜分析

2.不同粒徑空心陶瓷球鋁基復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀不盡相同,對(duì)于粒徑為20～75 μm和粒徑為75～125μm的復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀基本相同,分為三個(gè)階段:第一階段是線彈性區(qū);第二階段為塑性變形階段;第三個(gè)階段為迅速密實(shí)區(qū)。對(duì)于粒徑大的陶瓷球鋁基復(fù)合材料,其應(yīng)力-應(yīng)變曲線只出現(xiàn)了第一階段是線彈性區(qū)和第二階段為塑性變形階段,而且斷裂應(yīng)變小。粒徑小的陶瓷球鋁基復(fù)合材料的壓縮應(yīng)力高于粒徑大的復(fù)合材料。

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The Structure and Property of Al Matrix Syntactic Foam Fabricated with Ceramic Microspheres Prepared by Vacuum Casting Method

CHEN Jian-mei1,CUI Xue-min2,LUO Xiang1,ZHANG Pu1, SUN Ai1,LIU Chun-ying1,XU Guo-fu2,3

(1.School of Mechanical Engineering,Hunan University of International Economics,Changsha410205, China;2.School of Materials Science and Engineering,Central South University,Changsha410083,China;3.Key L aboratory of Nonferrous Metal Materials Science and Engineering,Ministry of Education, Central South University,Changsha410083,China)

Al matrix syntactic foam fabricated with ceramic microspheres has been prepared using vacuum casting method.The microstructure and properties of the composite have been investigated by means of OM and SEM observation,energy spectrum analysis and mechanical testing.The results showedcramic microspheres distributed uniformly inside Al matrix;acks and gaps were not found between the ceramic microsphere and the Al-substrate;iffusion of elements among them was not detected;The compression stress-strain curve was different when the diameter of ceramic microsphere was different;The compression stress of the composite small size of ceramic microsphere was higher than that with large size of ceramic microsphere.

vacuum casting;foam material;ceramic microsphere;Al-substrate

TB383

A

1003-5540(2012)03-0046-04

湖南省大學(xué)生學(xué)習(xí)與創(chuàng)新性實(shí)驗(yàn)計(jì)劃支持項(xiàng)目(2009359)。

陳健美(1957-),男,教授,博士;主要從事有色金屬新材料的研究工作。

2012-04-26