劉小麗，李 白

（1. 中國(guó)海洋大學(xué) 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，山東 青島 266100；2. 中國(guó)海洋大學(xué) 海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266100）

1 引 言

微型樁一般指樁徑在70～300 mm之間、長(zhǎng)徑比較大、內(nèi)部有加強(qiáng)體（鋼筋、鋼管和H型鋼等）且采用鉆孔注漿工藝施工的灌注樁。為了增加微型樁的剛度，樁內(nèi)常采用鋼管和 H型鋼等勁性加強(qiáng)體，微型鋼管樁即指采用鋼管作為加強(qiáng)體的一類微型樁。微型樁由于其施工方便靈活等優(yōu)點(diǎn)，近年來(lái)在滑坡治理與基坑支護(hù)工程中得到了廣泛應(yīng)用，基坑工程中多用微型鋼管樁與土釘或預(yù)應(yīng)力錨桿（錨索）等形成的復(fù)合結(jié)構(gòu)進(jìn)行支護(hù)[1－3]。

微型樁在土質(zhì)基坑支護(hù)工程中的作用機(jī)制，根據(jù)其應(yīng)用型式不同主要分為兩種：一種是將微型樁作為主要受力構(gòu)件，起抗彎作用[3－4]；另一種是將微型樁與土釘支護(hù)相結(jié)合，微型樁作為柔性構(gòu)件，主要改善土體應(yīng)力場(chǎng)，限制基坑變形，增加基坑的整體穩(wěn)定性[1,4]。

在巖石基坑（這里指沿基坑開(kāi)挖深度方向有2/3及以上深度的地層為巖層的基坑，下同）支護(hù)工程實(shí)踐中，常采用微型鋼管樁與噴錨結(jié)構(gòu)（預(yù)應(yīng)力錨索等）相結(jié)合的支護(hù)方案[5－6]。在相應(yīng)的巖石基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，一般不考慮微型鋼管樁的有利影響，而僅將其作為一種安全儲(chǔ)備。事實(shí)上，無(wú)論設(shè)計(jì)中是否考慮微型鋼管樁的影響，微型鋼管樁在基坑開(kāi)挖過(guò)程中都會(huì)產(chǎn)生一定的積極作用[7]，但微型鋼管樁在巖石基坑支護(hù)中究竟能起到多大的作用，設(shè)計(jì)中是否有必要考慮這種作用以及如何考慮這種作用，目前還沒(méi)有明確的結(jié)論。鑒于此，本文以青島市某典型巖石基坑工程為例，利用巖土工程有限元分析軟件PLAXIS2D，對(duì)微型鋼管樁與噴錨結(jié)構(gòu)聯(lián)合支護(hù)的巖石基坑的開(kāi)挖過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，分析微型鋼管樁在巖石基坑支護(hù)中的作用機(jī)制，為相應(yīng)巖石基坑支護(hù)工程的設(shè)計(jì)計(jì)算提供參考。

2 巖石基坑工程實(shí)例

2.1 工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件

場(chǎng)區(qū)地形整體較為平緩，地貌類型屬于剝蝕斜坡，表層后經(jīng)人工改造。根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告，場(chǎng)區(qū)地層由第四系和基巖組成，場(chǎng)區(qū)第四系厚度較小，為全新統(tǒng)人工填土層。場(chǎng)區(qū)基巖面埋深較淺，整體自東北向西南緩傾，主要為燕山晚期花崗巖和花崗閃長(zhǎng)巖，穿插分布著后期侵入的煌斑巖巖脈和細(xì)?；◢弾r巖脈，局部巖體受構(gòu)造作用擠壓破碎形成擠壓破碎帶。

人工填土廣泛分布于場(chǎng)區(qū)，以回填黏性土、磚塊、碎石為主，粒徑為2～15 cm。場(chǎng)區(qū)花崗巖強(qiáng)風(fēng)化帶揭露厚0.7～6.3 m，自上而下有強(qiáng)度逐漸增高的趨勢(shì)，褐黃色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，以長(zhǎng)石、石英為主要礦物成分，礦物蝕變強(qiáng)烈，風(fēng)化裂隙密集發(fā)育，巖芯松散，手搓成砂土～粗砂狀?；◢弾r中等風(fēng)化帶揭露厚3.0～10.5 m，肉紅～灰白色，礦物蝕變中等，沿節(jié)理面有明顯變色，受構(gòu)造影響，節(jié)理、裂隙發(fā)育?；◢弾r微風(fēng)化帶揭露厚 2.5～14.7 m，肉紅色，礦物蝕變輕微，巖質(zhì)新鮮堅(jiān)硬，錘擊聲脆不易碎，巖芯呈塊狀～柱狀，該層為較完整的較硬巖。場(chǎng)區(qū)內(nèi)花崗閃長(zhǎng)巖區(qū)分為強(qiáng)風(fēng)化帶、中風(fēng)化帶和微風(fēng)化帶，性質(zhì)類同相應(yīng)的花崗巖。

場(chǎng)區(qū)地下水類型主要為基巖裂隙水，測(cè)得場(chǎng)區(qū)鉆孔內(nèi)穩(wěn)定水位埋深5.5～10.0 m，地下水主要接受大氣降水補(bǔ)給，受季節(jié)影響年變幅約1～2 m。

2.2 典型基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面

選取該巖石基坑工程中的兩個(gè)代表性剖面（分別命名為剖面 1、2），對(duì)其支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及相應(yīng)的地層條件進(jìn)行介紹，兩個(gè)基坑剖面如圖1所示。

剖面1基坑開(kāi)挖深度為18.7 m，采用鋼管樁結(jié)合噴錨支護(hù)，土層中高壓旋噴樁止水。上部鋼管長(zhǎng)為13.8 m，下部鋼管長(zhǎng)7.9 m，上下鋼管在強(qiáng)風(fēng)化花崗巖與中風(fēng)化花崗巖交界處交叉 1.5 m。微型鋼管樁采用Ⅰ級(jí)鋼，直徑為146 mm，壁厚5 mm，鉆孔直徑為 220 mm，采用純水泥漿注漿，鋼管間距為1 m，嵌固深度1.5 m。沿剖面深度有8道預(yù)應(yīng)力錨索，均采用直徑為15.2 mm的鋼絞線，水平間距為2 m，孔徑為130 mm，面層為100 mm厚C20噴射混凝土。

圖1 巖石基坑典型設(shè)計(jì)剖面示意圖（單位：m）Fig.1 Sketch of typical design of cross section of rock foundation pit (unit: m)

剖面 2基坑開(kāi)挖深度為22 m，上部放坡并用噴錨結(jié)構(gòu)進(jìn)行支護(hù)，坡率 3∶1，坡上 5道橫梁及錨索。下部采用微型鋼管樁與噴錨結(jié)合的支護(hù)方案，微型鋼管樁長(zhǎng) 14.4 m，樁間距為 1 m，嵌固深度1.5 m。微型鋼管樁采用Ⅰ級(jí)鋼，直徑為146 mm，壁厚5 mm，鉆孔直徑為220 mm，采用純水泥漿注漿。錨索采用直徑為15.2 mm的鋼絞線，水平間距為2 m，孔徑為130 mm，面層為100 mm厚C20噴射混凝土。

3 數(shù)值計(jì)算模型與計(jì)算方案

3.1 基本數(shù)值計(jì)算模型

利用PLAXIS2D有限元分析軟件，對(duì)剖面1、2支護(hù)條件下的基坑開(kāi)挖進(jìn)行數(shù)值模擬，基坑剖面 1的數(shù)值計(jì)算模型如圖2所示。

圖2 基坑剖面1有限元模型Fig.2 Finite element model for section 1

采用平面應(yīng)變模型，由于基坑對(duì)稱，取1/2考慮。剖面1中距基坑邊4 m位置處有一2層建筑物，基底壓力按20 kPa的均布荷載考慮，荷載寬度為20 m，作用于距地表3.5 m深度處。剖面2中距基坑邊5 m處考慮道路交通荷載30 kPa。

在數(shù)值模型中，微型鋼管樁通過(guò)抗彎剛度等效為地下連續(xù)墻，利用板單元來(lái)模擬，采用線彈性模型。預(yù)應(yīng)力錨索的錨固段用土工格柵單元模擬，自由段用點(diǎn)對(duì)點(diǎn)錨桿單元模擬。巖土體采用摩爾-庫(kù)侖模型，用15節(jié)點(diǎn)三角形單元進(jìn)行網(wǎng)格剖分，在模型中不考慮地下水影響。

微型鋼管樁彈性模量210 GPa，注漿體彈性模量為25.5 GPa，巖土體參數(shù)見(jiàn)表1，旋噴樁加固部分的土體參數(shù)與中風(fēng)化巖層相同。

表1 巖土層參數(shù)Table1 Parameters of soil and rocks

3.2 開(kāi)挖爆破的模擬

爆破振動(dòng)影響下巖質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性分析是一個(gè)十分復(fù)雜的問(wèn)題，目前的分析主要基于極限平衡理論和應(yīng)力與變形分析。用擬靜力法模擬爆破荷載時(shí)，對(duì)爆破荷載的處理通常按照極端情況，即認(rèn)為不同高程處的潛在滑塊同時(shí)達(dá)到爆破峰值加速度，以爆破振動(dòng)的瞬間加速度極值作為擬靜力進(jìn)行計(jì)算，盡管有一定誤差，但擬靜力法簡(jiǎn)單實(shí)用，因此在考慮振動(dòng)效應(yīng)的邊坡穩(wěn)定性分析中得到了廣泛應(yīng)用[8]。

此處利用擬靜力法考慮爆破振動(dòng)作用下最不利狀況的巖石基坑受力變形特征，即對(duì)基坑計(jì)算范圍內(nèi)的巖土體考慮0.1g（g為重力加速度）的水平向加速度，用來(lái)考慮該巖石基坑爆破開(kāi)挖的不利影響。

3.3 計(jì)算方案

為了分析微型鋼管樁在巖石基坑支護(hù)工程中的作用機(jī)制，對(duì)不同的基坑支護(hù)方案及開(kāi)挖方式進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，共有4種計(jì)算方案，包括：（1）微型鋼管樁-噴錨結(jié)構(gòu)聯(lián)合支護(hù)，不考慮爆破影響；（2）噴錨支護(hù)，不考慮爆破影響；（3）微型鋼管樁-噴錨結(jié)構(gòu)聯(lián)合支護(hù)，考慮爆破影響；（4）噴錨支護(hù)，考慮爆破影響。

以上計(jì)算方案中，微型鋼管樁-噴錨結(jié)構(gòu)聯(lián)合支護(hù)，即指剖面 1、2中原設(shè)計(jì)的支護(hù)方案，如前所述；噴錨支護(hù)即指在原設(shè)計(jì)支護(hù)方案中去除微型鋼管樁，只保留相應(yīng)噴錨結(jié)構(gòu)的支護(hù)方案。

4 微型鋼管樁的作用機(jī)制

基于數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果，從以下幾個(gè)方面對(duì)微型鋼管樁在巖石基坑支護(hù)工程中的作用機(jī)制進(jìn)行分析。

4.1 微型鋼管樁對(duì)基坑水平位移的影響

圖3為不同計(jì)算方案下基坑剖面1與剖面2開(kāi)挖到基坑底面時(shí)的基坑水平位移圖。對(duì)于基坑剖面1，當(dāng)有微型鋼管樁支護(hù)時(shí)，此位移為微型鋼管樁的水平位移（包含剖面上部和下部的微型鋼管樁）；當(dāng)無(wú)微型鋼管樁支護(hù)時(shí)，此位移為微型鋼管樁所在位置相應(yīng)巖土體的水平位移。對(duì)于基坑剖面 2，無(wú)論是否有微型鋼管樁支護(hù)，該水平位移均為自臨開(kāi)挖側(cè)的坡頂邊緣點(diǎn)垂直向下的剖面上的巖土體水平位移。從圖 3(a)中可以看出，對(duì)于基坑剖面 1，微型鋼管樁支護(hù)對(duì)減小基坑的水平位移具有非常明顯的效果，不考慮爆破影響時(shí)，有鋼管樁支護(hù)時(shí)的最大水平位移為 3 mm，無(wú)鋼管樁支護(hù)時(shí)的最大水平位移為13 mm；考慮爆破影響時(shí)，基坑的最大水平位移均發(fā)生在樁頂，有鋼管樁時(shí)的最大水平位移為10 mm，無(wú)鋼管樁時(shí)的最大水平位移為 23 mm。微型鋼管樁支護(hù)在素填土層和強(qiáng)風(fēng)化等性質(zhì)較差巖層中（距地表13 m深度范圍內(nèi)）的積極作用較為明顯，但在中風(fēng)化和微風(fēng)化等性質(zhì)較好的巖層中的作用不顯著。由圖同時(shí)可以看出，對(duì)于基坑剖面 1，爆破對(duì)基坑水平位移有明顯增大作用，位移增大明顯的區(qū)域也主要位于素填土層和強(qiáng)風(fēng)化巖層中。

圖3 不同計(jì)算方案基坑水平位移Fig.3 Horizontal displacements of the foundation pit for different situations

從圖 3(b)中可以看出，對(duì)于基坑剖面 2，不考慮爆破作用時(shí)，有微型鋼管樁支護(hù)和無(wú)微型鋼管樁支護(hù)的向基坑開(kāi)挖側(cè)的最大水平位移均為0.7 mm；考慮爆破作用時(shí)，有微型樁支護(hù)和無(wú)微型樁支護(hù)的基坑最大水平位移均為2.1 mm。由上述可知，無(wú)論是否考慮爆破作用，微型鋼管樁均未有效地減小基坑的水平位移，是由于微型鋼管樁設(shè)置在中風(fēng)化和微風(fēng)化巖層中，基坑在相應(yīng)巖層中的變形很小，另一個(gè)原因是該剖面以性質(zhì)較好的中風(fēng)化和微風(fēng)化巖層為主，素填土層和強(qiáng)風(fēng)化等性質(zhì)較差的巖層不起主要的控制作用。剖面2爆破對(duì)基坑水平位移有一定的增大作用，但增加數(shù)值較小，且主要發(fā)生在強(qiáng)風(fēng)化巖層和素填土層中。

對(duì)比剖面1和剖面2的基坑水平位移可知，設(shè)置在性質(zhì)較好的中風(fēng)化和微風(fēng)化巖層中的微型鋼管樁，基本不會(huì)對(duì)基坑的水平位移產(chǎn)生明顯作用，而設(shè)置在強(qiáng)風(fēng)化等性質(zhì)較差的巖層中的微型鋼管樁，對(duì)減小基坑的水平位移效果明顯，爆破對(duì)強(qiáng)風(fēng)化巖層具有較大的不利影響。

4.2 微型鋼管樁對(duì)錨桿內(nèi)力的影響

表2為考慮爆破影響下剖面1中開(kāi)挖到基坑底面后，無(wú)微型樁時(shí)各道錨索的軸向拉力A，有微型樁支護(hù)時(shí)各道錨索的軸向拉力B，錨索的設(shè)計(jì)承載力 C以及相應(yīng)錨索的軸向拉力占設(shè)計(jì)承載力的比例，其中錨索內(nèi)力占設(shè)計(jì)承載力的比例數(shù)值表明該道錨索承載力的發(fā)揮程度。從表中可以看出，位于素填土層和強(qiáng)風(fēng)化巖層中的錨索，無(wú)微型樁支護(hù)時(shí)，其承載力發(fā)揮程度為48%～65%；有微型樁支護(hù)時(shí)，相應(yīng)位置各道錨索承載力的發(fā)揮程度為54%～61%。上述現(xiàn)象表明，微型鋼管樁支護(hù)能夠有效地調(diào)配各錨索的內(nèi)力，使各錨索的承載力發(fā)揮程度更加均勻，錨索內(nèi)力分配更加合理。位于中風(fēng)化和微風(fēng)化巖層中的錨索，在有微型樁和無(wú)微型樁支護(hù)時(shí)其承載力發(fā)揮程度基本相同，表明微型鋼管樁對(duì)性質(zhì)較好的巖層的支護(hù)意義不大。剖面2中各道錨索的內(nèi)力基本不受微型鋼管樁的影響，其原因同相應(yīng)基坑水平位移分析中所述。

表2 考慮爆破時(shí)基坑剖面1中各錨索拉力Table2 Tension of rock bolts for section 1 under explosion

4.3 微型鋼管樁的內(nèi)力及應(yīng)力

圖4為基坑剖面1開(kāi)挖到基坑底面時(shí)微型鋼管樁的內(nèi)力圖，包含上部鋼管樁和下部鋼管樁的內(nèi)力。

圖4 剖面1中微型鋼管樁內(nèi)力圖Fig.4 Internal force diagram of micro-steel-pipe piles in section 1

從圖4可以看出，微型鋼管樁不僅承受彎矩和剪力，而且承受了較大的軸向壓力。與不考慮爆破作用相比，考慮爆破作用時(shí)，剖面1中上部微型樁和下部微型樁的軸向壓力都有較明顯增加，最大軸向壓力相對(duì)增加96 kN。對(duì)于微型鋼管樁，考慮爆破作用時(shí)相對(duì)最大剪力增量和彎矩增量均發(fā)生在下部微型樁上，其值分別為29 kN和7 kN?m，但剪力最大值和彎矩最大值均位于上部微型鋼管樁上。

圖5為基坑剖面1開(kāi)挖到基坑底面后微型樁內(nèi)鋼管在基坑開(kāi)挖側(cè)和未開(kāi)挖側(cè)的拉壓應(yīng)力圖。

圖5 剖面1中鋼管拉壓應(yīng)力圖Fig.5 Tension stress and compression stress of the micro-steel-pipe in section 1

應(yīng)力計(jì)算時(shí)未考慮注漿體受力，即在計(jì)算鋼管的拉壓應(yīng)力時(shí)假定鋼管承受全部的軸向壓力和彎矩。按鋼管的屈服強(qiáng)度為235 MPa計(jì)算，經(jīng)分析可知，在現(xiàn)有數(shù)值模型的單元和節(jié)點(diǎn)劃分基礎(chǔ)上，不考慮爆破時(shí)，有2個(gè)截面的鋼管應(yīng)力超過(guò)了屈服強(qiáng)度；考慮爆破影響時(shí)，有6個(gè)截面的應(yīng)力超過(guò)了屈服強(qiáng)度，表明鋼管會(huì)在某些位置出現(xiàn)屈服甚至破壞。剪力作用下鋼管的剪應(yīng)力較小，不會(huì)達(dá)到剪切屈服強(qiáng)度。

軸向壓力使鋼管產(chǎn)生壓應(yīng)力，而彎矩則使鋼管一側(cè)產(chǎn)生拉應(yīng)力，另一側(cè)產(chǎn)生壓應(yīng)力。對(duì)屈服位置處鋼管拉壓應(yīng)力的組成進(jìn)行分析可知，不考慮爆破影響時(shí)，軸向應(yīng)力對(duì)該截面最大鋼管應(yīng)力的貢獻(xiàn)可達(dá)30%，考慮爆破影響時(shí)，軸向應(yīng)力可達(dá)該截面最大鋼管應(yīng)力的44%。因此，對(duì)于巖石基坑工程中的微型鋼管樁-噴錨支護(hù)結(jié)構(gòu)，微型鋼管樁的計(jì)算不僅要考慮彎矩作用，還要考慮軸向壓力的作用。

對(duì)于剖面 2，微型鋼管樁的內(nèi)力和應(yīng)力均較小，對(duì)鋼管進(jìn)行應(yīng)力分析表明，無(wú)論是否考慮爆破作用，當(dāng)鋼管承受全部的軸向壓力和彎矩時(shí)，鋼管應(yīng)力不會(huì)達(dá)到屈服強(qiáng)度。

5 結(jié) 論

（1）當(dāng)基坑地層存在較厚的強(qiáng)風(fēng)化巖層或性質(zhì)較差的巖層時(shí)，設(shè)置在其中的微型鋼管樁能有效的限制基坑水平位移，并調(diào)整預(yù)應(yīng)力錨索的內(nèi)力使其分布更加合理。設(shè)置在性質(zhì)較好的中風(fēng)化和微風(fēng)化巖層（未考慮其軟弱破碎帶影響）中的微型鋼管樁，對(duì)基坑變形和錨索內(nèi)力基本無(wú)影響。

（2）對(duì)于強(qiáng)風(fēng)化巖層相對(duì)較厚的巖石基坑，設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)宜設(shè)置并考慮微型鋼管樁的有利作用；對(duì)于基坑中性質(zhì)較好的中風(fēng)化巖層和微風(fēng)化巖層（不含貫通的軟弱破碎帶），可不設(shè)置微型鋼管樁支護(hù)。

（3）設(shè)計(jì)巖石基坑微型鋼管樁-噴錨支護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，微型鋼管樁的計(jì)算不僅要考慮微型樁彎矩的影響，還應(yīng)考慮其軸向壓力的作用，驗(yàn)算兩者聯(lián)合作用下微型鋼管樁的受力是否安全。

[1]畢孝全,喻良明,趙明倫. 超前鋼管樁在深基坑支護(hù)中的應(yīng)用[J]. 巖土工程學(xué)報(bào),2006,28(增刊): 1756－1759.BI Xiao-quan,YU Liang-ming,ZHAO Ming-lun.Application of front steel tube stakes in supporting deep pits[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2006,28(Supp. ): 1756－1759.

[2]楊志銀,張俊,王凱旭. 復(fù)合土釘墻技術(shù)的研究及應(yīng)用[J]. 巖土工程學(xué)報(bào),2005,27(2): 153－156.YANG Zhi-yin,ZHANG Jun,WANG Kai-xu.Development of composite soil nailing walls[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2005,27(2): 153－156.

[3]白晨光,賈立宏,馬金普,等. 抗彎功能微型樁在基坑支護(hù)中的應(yīng)用[J]. 巖土工程學(xué)報(bào),2006,28(增刊):1656－1658.BAI Chen-guang,JIA Li-hong,MA Jin-pu,et al.Application of micropiles with anti-bending function to retaining and protection of foundation excavation[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2006,28(Supp. ): 1656－1658.

[4]李白,劉小麗,黃敏. 微型樁在基坑工程中的應(yīng)用與思考[J]. 工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2011,19(增刊): 492－497.LI Bai,LIU Xiao-li,HUANG Min. Application of micropiles to foundation pit excavation[J]. Journal of Engineering Geology,2011,19(Supp.): 492－497.

[5]劉紅軍,張庚成,劉濤. 土巖組合地層基坑工程變形監(jiān)測(cè)分析[J]. 巖土工程學(xué)報(bào),2010,32(增刊2): 550－553.LIU Hong-jun,ZHANG Geng-cheng,LIU Tao.Monitoring and analysis of deformation of foundation pits in strata with rock-soil combination[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2010,32(Supp. 2): 550－553.

[6]張有祥,楊光華,姚捷. 二元地質(zhì)條件下內(nèi)支撐與土釘墻支護(hù)設(shè)計(jì)問(wèn)題[J]. 重慶建筑大學(xué)學(xué)報(bào),2008,30(3):63－68.ZHANG You-xiang,YANG Guang-hua,YAO Jie. Design problems of internal bracing and composite soil nailing wall in foundation pits under binary geological conditions[J]. Journal of Chongqing Jianzhu University,2008,30(3): 63－68.

[7]李維光,張繼春. 爆破振動(dòng)作用下順層巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析[J]. 爆炸與沖擊,2007,27(5): 426－430.LI Wei-guang,ZHANG Ji-chun. Study on rock mass bedding slope stability under blast vibration[J].Explosion and Shock Waves,2007,27(5): 426－430.

[8]郝峰,張?jiān)品?劉秀芹. 微型鋼管樁復(fù)合土釘墻有限元分析[J]. 工程勘察,2010,37(3): 15－19.HAO Feng,ZHANG Yun-feng,LIU Xiu-qin. Finite element analysis of the compound wall with soil nails and micro steel pipe piles[J]. Geotechnical Investigation &Surveying,2010,37(3): 15－19.