楊慶來(lái)

(北京鐵路局德州站房改造指揮部，山東 德州 253000)*

0 引言

根據(jù)鈦合金的焊接特點(diǎn)，目前國(guó)內(nèi)外多采用惰性氣體保護(hù)焊方法，基本是鎢極氬弧焊(GTAW)，但GTAW的焊接效率較低，而高效率的熔化極氬弧焊(GMAW)至今未有根本性的突破，提高鈦合金的焊接效率的技術(shù)之一是A-TIG焊接技術(shù)(Activating Flux Welding)［1］.A-TIG 焊使得焊接熔深顯著增加，焊接效率大大提高，成倍降低成本.表面活性劑的研制和應(yīng)用及表面活性劑增加熔深機(jī)理的研究是A-TIG焊的研究熱點(diǎn).前人的研究結(jié)果指出電弧收縮理論和表面張力梯度改變理論是表面活性劑增加焊接熔深的主要機(jī)制［2-3］.而近些年來(lái)發(fā)展起來(lái)的藥芯焊絲技術(shù)與A-TIG焊技術(shù)相比，利用鈦藥芯焊絲鎢極氬弧焊是提高鈦合金的焊接效率的新技術(shù).鈦藥芯焊絲通過(guò)藥芯設(shè)計(jì)，可以使焊接電弧的穿透能力大幅提高.如10年前，烏克蘭巴頓焊接研究所與美軍研究機(jī)構(gòu)合作，利用PPT2藥芯焊絲，在450 A的焊接電流下，可以實(shí)現(xiàn)不開(kāi)坡口單道焊接熔深達(dá)13.5mm，大大超過(guò)A-TIG的焊接厚度.

本文研究涉及到鈦藥芯焊絲的焊接工藝性能.因焊接工藝性能事關(guān)所研發(fā)的藥芯焊絲的工程應(yīng)用與推廣，在焊接材料研發(fā)中是極其重要的.

1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程

1.1 藥芯配方設(shè)計(jì)

設(shè)計(jì)三組鈦藥芯焊絲，三組配方都是基于CaF2而設(shè)計(jì)的，同時(shí)保持NaF和BaCl2的含量不變，質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為1%和14%.其中，A組中以冰晶石取代CaF2，并逐漸增加冰晶石的含量，分析復(fù)合金屬氟化物含量增加后對(duì)焊接工藝性能的影響;B組以逐漸增加的Na2SiF6代替CaF2，分析增加的堿金屬氟化物對(duì)焊接工藝性能的影響;C組以BaF2代替CaF2，分析過(guò)渡族金屬氟化物對(duì)焊接工藝性能的影響.

1.2 焊接工藝試驗(yàn)

焊接設(shè)備采用全數(shù)字化交直流脈沖氬弧焊機(jī)WSME 630，被焊母材采用軋制態(tài)TA7材料，厚度大于30 mm，化學(xué)成分見(jiàn)表1.焊接工藝參數(shù)見(jiàn)表2.

表1 母材化學(xué)成分 %

表2 焊接參數(shù)

2 結(jié)果分析與討論

2.1 焊絲TIG焊工藝性能與焊縫表面質(zhì)量

在TIG焊接過(guò)程中，A組藥芯焊絲表現(xiàn)為電弧不穩(wěn)定，飛濺非常嚴(yán)重，且焊縫四周有較多藥芯粉末.防護(hù)鏡中看到電弧較為明亮，有大量的高亮熔滴飛射而出，同時(shí)伴有熔池的爆炸.焊接完成后，焊縫脫渣非常困難.而B(niǎo)組藥芯焊絲的焊接雖電弧較為穩(wěn)定，但飛濺也比較嚴(yán)重，焊縫四周同樣有較多藥芯粉末，脫渣效果也不好.C組藥芯焊絲的焊接電弧最為穩(wěn)定，飛濺情況比A、B兩組要好，焊縫四周的藥芯粉末也比較少，脫渣效果比較好.從焊縫成形來(lái)看，A組藥芯焊絲焊縫表面成形很差，表面尖銳突起過(guò)多，留有熔池爆炸后形成的淺坑和飛濺的飛邊，同時(shí)熔渣覆蓋很不理想，裸露出金屬部分呈現(xiàn)暗灰色金屬光澤，氧化非常嚴(yán)重.B組藥芯焊絲熔渣堆積于焊縫兩側(cè)，凸起部分渣十分薄，其保護(hù)效果比較差，裸露金屬部分呈現(xiàn)黃色，氧化比較嚴(yán)重.C組藥芯焊絲焊縫成形美觀，熔渣保護(hù)效果非常好，表面呈現(xiàn)淺金黃色，只有微量氧化.

2.2 焊縫熔深與焊縫內(nèi)容質(zhì)量

與常規(guī)TIG焊相比，A、B、C三組藥芯焊絲焊縫的熔深均有不同程度的增加，且呈現(xiàn)出一定的規(guī)律(如附圖).其中A組隨冰晶石逐步取代氟化鈣量的增加，熔深不斷減小;B組隨氟硅酸鈉逐步取代氟化鈣量的增加，熔深先減小后增大;C組熔深隨氟化鋇逐步取代氟化鈣量的增加呈現(xiàn)出波動(dòng)性質(zhì).在增加熔深的同時(shí)，熔寬也出現(xiàn)了較大的波動(dòng).此外，X射線檢測(cè)結(jié)果表明，焊縫中基本未出現(xiàn)氣孔，但均有不同程度的夾雜.

附圖 試樣宏觀照片

2.3 有害元素檢測(cè)

根據(jù)美國(guó)ASTM B265，Gr.2:N的質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于等于0.03%即為合格［4］.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，三組配方下，焊縫含N量均未超標(biāo)，說(shuō)明焊接過(guò)程保護(hù)與脫氮效果良好.

表3 焊縫含N量

2.4 討論

A、B兩組中分別會(huì)產(chǎn)生大量AlF3和SiF4氣體，增大熔滴的爆炸力，使電弧穩(wěn)定性下降.C組BaF2熱穩(wěn)定性好，不會(huì)分解產(chǎn)生氣體，故電弧穩(wěn)定性好.對(duì)于A組藥芯焊絲，藥芯中的冰晶石受熱分解，生成AlF3氣體，但冰晶石的分解溫度較高，在熔池中將繼續(xù)分解，生成的AlF3氣體從熔池中逸出時(shí)，形成氣泡放出型飛濺.對(duì)于B組藥芯焊絲，由于Na2SiF6的分解溫度較低，為300℃.在藥芯焊絲預(yù)熱時(shí)即發(fā)生分解，在焊接高溫作用下近乎完全分解，產(chǎn)生大量的氣體，從而增大飛濺.而氟化物使電弧穩(wěn)定性變差，也能導(dǎo)致飛濺增大.產(chǎn)生的氣體同時(shí)也將藥芯粉末吹出.C組藥芯焊絲BaF2高溫下性能穩(wěn)定［4］，所以由于氣體引起飛濺的幾率比較小.

A組藥芯焊絲由于藥芯中的Na3AlF6分解溫度較高，給其在渣中殘留留下了機(jī)會(huì);而B(niǎo)組藥芯焊絲的焊接熔渣為NaF、BaCl2和CaF2等等組成.C組藥芯焊絲的焊接熔渣則為 NaF、BaCl2、BaF2和CaF2等組成.

從渣的凝固行為來(lái)看，熔渣中組分結(jié)合鍵越強(qiáng)，熔化溫度就越高.經(jīng)查，各組分的熔點(diǎn)是:CaF2:1423℃、BaF2:1355℃、Na3AlF6:1 025℃、NaF:993℃、BaCl2:925℃.因此，有理由預(yù)期，A 組和B組藥芯焊絲的焊接熔渣的凝固溫度較低，這將增加同溫度下熔渣的流動(dòng)性大.

對(duì)于A組藥芯焊絲而言，殘留于渣中的冰晶石將導(dǎo)致熔渣粘度增大，從而降低熔渣流動(dòng)性，因此，焊接熔渣沒(méi)有形成中間薄而兩邊厚的情況.

而B(niǎo)組藥芯焊絲焊接熔渣由NaF、BaCl2和CaF2等組成.其中由氟硅酸鈉分解生成的NaF能夠降低熔渣的粘度，增加了熔渣流動(dòng)性，導(dǎo)致焊縫中間熔渣薄，而邊緣較厚的情況.

C組藥芯焊絲熔渣中由于BaF2的存在，使得熔渣凝固溫度升高，降低了熔渣的流動(dòng)性，使焊縫表面得到比較均勻的覆蓋保護(hù).

由于三種藥芯焊絲的熔渣覆蓋能力不同，其脫渣性也不同.熔渣覆蓋能力最好的C組藥芯焊絲脫渣性也就最好.至于焊接熔渣的熱膨脹系數(shù)的作用，由于缺乏相應(yīng)的數(shù)據(jù)而需要深入研究.

3 結(jié)論

通過(guò)分析，得出如下結(jié)論:

(1)用其它氟化物取代鈦藥芯焊絲藥芯中的氟化鈣，用復(fù)合氟化物取代會(huì)產(chǎn)生大量氣體，增大熔滴的爆炸力，使電弧穩(wěn)定性下降.而用BaF2取代，則電弧穩(wěn)定性較好;

(2)用氟硅酸鈉取代鈦藥芯焊絲藥芯中的氟化鈣，由于氟硅酸鈉的分解溫度較低，在藥芯焊絲預(yù)熱時(shí)即發(fā)生分解，產(chǎn)生大量的氣體，增大飛濺;

(3)鈦藥芯焊絲的熔渣覆蓋能力不同，其脫渣性也不同;

(4)對(duì)鈦藥芯焊絲而言，穩(wěn)定的電弧、極小的飛濺(特別是不能有自熔池的飛濺)及均勻的熔渣覆蓋，是獲得良好焊縫表面成形的必要條件.

［1］黃勇，樊丁，張涵.表面活性劑對(duì)鈦合金 A-TIG焊熔深的影響［J］.稀有金屬材料與工程，2006，35(10):1586-1588.

［2］HORI K，Watanabe H，Myoga T，et al.Development of hot wire TIG welding methods using pulsed current to heat filler wire-research on pulse heated hot wire TIG welding processes［J］.Welding International，2004，18(6):456-468.

［3］WELLS M E.Evaluation of PPT-2 Flux-Cored Titanium Weldment［R］.NSWCCD-TR-61-00/07，2000.

［4］潘川，俞萍，薛振奎，等.自保護(hù)藥芯焊絲飛濺的形成機(jī)理及其影響因素［J］.焊接學(xué)報(bào)，2007(8):108-112.