袁定安

(中鐵十一局集團(tuán)有限公司,武漢 430074)

1 工程概況

武咸城際鐵路起于湖北省武漢市,止于湖北省咸寧市,在DK59+576處采用48 m+80 m+48 m連續(xù)梁跨越武廣高速鐵路,與武廣高速鐵路夾角為155°。連續(xù)梁跨越處武廣高鐵里程為K1 300+348,正線2股道,線間距5 m。該處最高行車速度350 km/h,每天有80對列車通行。此連續(xù)梁跨越350 km/h繁忙高鐵,安全風(fēng)險極高。

為避免上部結(jié)構(gòu)施工對高速鐵路行車安全的影響,該連續(xù)梁采用平衡水平轉(zhuǎn)體施工,并在主跨梁下范圍安裝鋼結(jié)構(gòu)防護(hù)棚架,對武廣高鐵進(jìn)行安全防護(hù)。轉(zhuǎn)體梁共2個T構(gòu),每個T構(gòu)長78 m、重45 000 kN,轉(zhuǎn)動角度均為25°?？偲矫娌贾靡妶D1。

2 施工思路

圖1 跨武廣高鐵轉(zhuǎn)體連續(xù)梁施工平面布置(單位：cm)

圖2 防護(hù)工程平面布置(單位：cm)

武廣高鐵是目前世界上在運(yùn)營時速最高的高速鐵路,任何一個微小物件進(jìn)入線路內(nèi)都可能造成嚴(yán)重安全問題,連續(xù)梁跨越其上方施工,安全隱患多,為保證安全,確定的施工思路是：(1)連續(xù)梁采用轉(zhuǎn)體法施工,即在武廣高鐵外施工完大部分梁體,然后轉(zhuǎn)體到位,最后合龍；(2)對武廣高鐵做棚架防護(hù),對施工區(qū)域做隔離網(wǎng)；(3)僅合龍段在武廣高鐵線路上方施工,盡可能減少在武廣高鐵上方的施工時間。

圖3 防護(hù)工程斷面(單位：cm)

3 施工方案

3.1 安全防護(hù)

3.1.1 防護(hù)組成

防護(hù)工程由防護(hù)棚架、隔離柵欄、防拋網(wǎng)、掛籃封閉網(wǎng)等組成,平面布置如圖2所示,斷面如圖3所示。

3.1.2 防護(hù)棚架

防護(hù)棚架由多排桁架組成,各排之間以工字鋼斜撐連接,在桁架以上鋪設(shè)支承工字鋼和竹膠板,最后在竹膠合板上鋪鐵皮防水板,形成防護(hù)系統(tǒng),見圖4。

3.1.3 隔離柵欄

(1)在地面既有線兩側(cè)安裝2.2 m高鋼柵欄一道,防止人員進(jìn)入既有線內(nèi)。

(2)在墩身與線路間安裝型鋼框架防護(hù)網(wǎng),防止墩身施工時人員、物件侵入既有線內(nèi)。

(3)在掛籃外側(cè)及底部焊接型鋼框架,框架上安裝2層密目鋼板網(wǎng),防止物件落入既有線內(nèi)。

(4)在掛籃前移后的梁面上安裝鋼欄桿,欄桿內(nèi)側(cè)掛2層密目鋼板網(wǎng),防止人員、物件落入既有線內(nèi)。

3.2 轉(zhuǎn)動體系設(shè)計(jì)

3.2.1 轉(zhuǎn)動體系組成(圖5)

轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)由下轉(zhuǎn)盤(定磨盤)、上轉(zhuǎn)盤(動磨盤)、球面鋼板、轉(zhuǎn)軸(磨心)、轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)組成,見圖5。

圖5 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)組成

圖4 完成的防護(hù)棚架

下轉(zhuǎn)盤即承臺的下半部分,轉(zhuǎn)體完成后,與上轉(zhuǎn)盤共同形成承臺,下轉(zhuǎn)盤上安裝環(huán)形滑道、轉(zhuǎn)體拽拉千斤頂反力墩、與上轉(zhuǎn)盤接合面安裝阻力很小的球面鋼板作為滑動面。

球面鋼板共2塊,分別安裝于上、下轉(zhuǎn)盤接合部位,是轉(zhuǎn)體施工的關(guān)鍵。

上轉(zhuǎn)盤即承臺上半部分,支承墩身及梁本,為轉(zhuǎn)體拽拉力提供著力點(diǎn)。

3.2.2 滑動面結(jié)構(gòu)選擇

目前常用的滑動面有3種結(jié)構(gòu)形式(圖6)：一是混凝土凸球面,主要用于較小重量的公路橋梁；二是平面鋼板,主要用于重量較輕的橋梁；三是鋼質(zhì)凹球面,用于重量較大的橋梁。 3種結(jié)構(gòu)各有優(yōu)缺點(diǎn),鋼質(zhì)凹球面具有承載力大、自動找中心的特點(diǎn),對中心承重轉(zhuǎn)體保證性強(qiáng),安全性好,近年來得到廣泛推廣,但因其制造困難,價格高而受到限制。 3種形式滑動面各有優(yōu)缺點(diǎn),具體見表1。

圖6 常用滑動面形式

表1 3種滑動面比較

球面鋼板分為2塊,下面一塊安裝于下轉(zhuǎn)盤上,上面一塊安裝于上轉(zhuǎn)盤上,中心為轉(zhuǎn)軸,為盡量減小阻力,要求加工精度不低于Ra63、承載力滿足要求、便于轉(zhuǎn)體控制。

本連續(xù)梁22號、23號2個墩轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)凈重均為39 670 kN,T構(gòu)縱向?yàn)槠胶怏w、橫向?qū)Τ信_中心偏心3cm。將轉(zhuǎn)軸布置在結(jié)構(gòu)重心處,考慮風(fēng)載、施工因素造成結(jié)構(gòu)不平衡,按10%考慮安全儲備以設(shè)置平衡配重,則轉(zhuǎn)體滑動面設(shè)計(jì)豎向承載能力取45 000 kN。球面鋼板的大小主要受其下轉(zhuǎn)盤混凝土承載力限制,因此其直徑可由下式確定

式中D——下球面直徑；

k——球面與下轉(zhuǎn)盤接觸面積折減系數(shù),取0.66；

G——豎向承載能力,kN；

[σ]——球面板下混凝土軸心抗壓強(qiáng)度。

上下承臺采用C50混凝土,其軸心抗壓強(qiáng)度σ=23.5 MPa,則球面鋼板直徑為

因工期緊,施工時采購了洛陽中船重工725研究所設(shè)計(jì)、生產(chǎn)的直徑為3m的球面鋼板。上下球面鋼板均為30mm厚鋼板經(jīng)沖壓、精銑加工制成,背部設(shè)置肋條,防止在加工、運(yùn)輸、安裝中變形,并方便定位、加強(qiáng)與周圍混凝土的連接。上球面板球缺高0.22m,下球面板球缺高0.24m,定位中心轉(zhuǎn)軸(磨心)高800mm、直徑240mm、軸套內(nèi)徑250mm。

3.2.3 撐腳設(shè)計(jì)

本轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)按中心承重、平衡轉(zhuǎn)體設(shè)計(jì)。梁段施工過程中的不平衡力矩由撐腳、砂箱及支架共同承擔(dān),脫架后至轉(zhuǎn)體完成前,上部重力均由轉(zhuǎn)盤承擔(dān),撐腳僅起安全保障作用,防止出現(xiàn)傾覆。

考慮梁體不平衡重量及風(fēng)荷載,在最大雙伸臂階段,由上述2種荷載產(chǎn)生的總不平衡彎矩為17 013kN·m,偏心時按一個撐腳落于環(huán)形滑道上,該撐腳支撐反力

R=5 235 kN

撐腳采用2根φ630 mm鋼管內(nèi)灌混凝土焊接成1個撐腳,截面積0.62 m2,C50混凝土,撐腳應(yīng)力

σ=R/S=8.44 MPa<26 MPa,撐腳滿足要求。

3.2.4 轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)動摩擦力矩及牽引力計(jì)算

3.2.4.1 力矩計(jì)算

(1)中心承重平衡轉(zhuǎn)體工況

圖7 摩擦力矩計(jì)算簡圖

轉(zhuǎn)動摩擦力矩可由簡化為平面圓盤模型計(jì)算得出(圖7)。設(shè)圓半徑R=D/2內(nèi)任意一微元處半徑為r,微元面積dA=rdrdθ,該微元重力dG=dAG/πR2,該微元受到的摩擦力df方向與圓半徑垂直且與圓盤轉(zhuǎn)動方向相反,則可通過對圓盤積分求出球鉸對圓心的摩擦力矩

式中M——轉(zhuǎn)動體對圓心摩擦力矩,kN·m；

G——轉(zhuǎn)體總重力,kN；

R——球鉸水平投影半徑,m；

μ——摩擦系數(shù)。

則可計(jì)算靜摩擦力矩

M1=2μ1GR/3=4 500kN·m

動摩擦力矩

M2=2μ2GR/3=2 700 kN· m

式中G——轉(zhuǎn)體總重力,取45 000 kN；

D——球鉸外徑,D=3.0 m；

R——球鉸水平投影半徑,R=D/2=1.5m；

μ1——靜摩擦系數(shù),參考同類工程,取0.1；

μ2——動摩擦系數(shù),參考同類工程,取0.06。

(2)偏心轉(zhuǎn)體工況

偏心工況下,撐腳承受荷載F=5 235 kN,球鉸承受荷載為39 765 kN。

則靜摩擦力矩

M1=μ1(2(G-F)R/3+Fr)=5 678kN·m

動摩擦力矩：

M2=μ2(2(G-F)R/3+Fr)=3 407 kN·m

3.2.4.2 轉(zhuǎn)體牽引力計(jì)算

(1)中心承重平衡轉(zhuǎn)體工況

根據(jù)力矩平衡TD=M,可得轉(zhuǎn)體所需牽引力T=M/D：

由2臺2 000 kN連續(xù)千斤頂提供牽引力,則

啟動時的啟動牽引力為

2T1=2×(M1/D1)=2×562.5kN<2×2 000kN

轉(zhuǎn)動時的轉(zhuǎn)動牽引力為

2T2=2×(M2/D1)=2×337.5 kN<2×2 000 kN

式中M1——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)軸的靜摩擦力產(chǎn)生的力矩,kN·m；

M2——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)軸的動摩擦力產(chǎn)生的力矩,kN·m；

D1——牽引力偶臂(轉(zhuǎn)盤半徑),D1=8.0m。

(2)偏心轉(zhuǎn)體工況

啟動牽引力為

2T1=2×(M1/D1)=2×710kN<2×2 000kN

轉(zhuǎn)動時的牽引力為

2T2=2×(M2/D1)=2×425.9 kN<2×2 000 kN

式中M1——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)球面板及撐腳對轉(zhuǎn)軸的靜摩擦力矩,kN·m;

M2——轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)球面板及撐腳對轉(zhuǎn)軸的動摩擦力矩,kN·m;

D1——牽引力偶臂(轉(zhuǎn)盤半徑),D1=8.0 m。

從以上計(jì)算可知,即使出現(xiàn)偏心轉(zhuǎn)體現(xiàn)象,連續(xù)千斤頂仍可滿足要求。為防止出現(xiàn)摩擦力過大,連續(xù)千斤頂拉不動的的意外現(xiàn)象,備用2臺1 000 kN千斤頂在撐腿處,當(dāng)連續(xù)千斤頂拉不動時協(xié)助頂推。

3.2.4.3 牽引索布置

選用7-φ15.2鋼絞線作為牽引索,其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fytp=1 860 MPa,n=7；單根截面面積：A=140 mm2；鋼絞線錨下控制應(yīng)力fk=0.75fytp=0.75×1 860=1 395 MPa。

則單束鋼絞線容許應(yīng)力

[T]=nAfk=1 367.1kN>744.3kN

安全系數(shù)

3.2.4.4 慣性制動距離

轉(zhuǎn)動單元達(dá)到設(shè)計(jì)位置之前,連續(xù)千斤頂停止?fàn)恳?轉(zhuǎn)動單元在慣性力作用下繼續(xù)轉(zhuǎn)動,此時動摩擦力將阻止整個轉(zhuǎn)動單元繼續(xù)轉(zhuǎn)動并迫使其停止轉(zhuǎn)動,為保證準(zhǔn)確定位,需確定慣性制動距離,防止轉(zhuǎn)過。

正常轉(zhuǎn)動時,連續(xù)千斤頂油缸行程0.12m/min,轉(zhuǎn)動單元的角速度為

ω=V1/r1=5×10-4rad/s

其動能為

W1=Jω2/2=ml2ω2/6=285.2 J

在摩擦力矩作用下,設(shè)止動所需要的轉(zhuǎn)角為α,摩擦力矩提供W1=αM1

則α=W1/M1=0.000 106 rad

此時梁端中心線與梁體就位中線的距離

L=αr2=0.004 12 m

式中W1——梁體的轉(zhuǎn)動動能；

m——轉(zhuǎn)動體的質(zhì)量；

M1——動摩擦力矩；

α——止動角度。

慣性距很小,可忽略不計(jì)。

4 轉(zhuǎn)體施工

4.1 轉(zhuǎn)體施工工藝流程

轉(zhuǎn)體施工工藝流程如下：樁基施工→下承臺澆第一次混凝土→下球面板及環(huán)道安裝→下承臺第二次澆筑混凝土→上球面板及撐腳安裝→上承臺澆筑混凝土→墩身及梁施工→解除轉(zhuǎn)動體系約束→安裝轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)→梁轉(zhuǎn)體→固定轉(zhuǎn)動體及補(bǔ)澆混凝土→梁體合龍。

4.2 轉(zhuǎn)體主要結(jié)構(gòu)施工

4.2.1 球面板制作與安裝

球面板在工廠生產(chǎn),由上、下球面板，板間四氟乙烯塊，轉(zhuǎn)軸，鋼骨架組成。

技術(shù)要求如下。

(1)球面板的豎向承載力為45 000 kN。

(2)下球面板上鑲嵌有填充聚四氟乙烯復(fù)合夾層滑板,并涂抹1∶120黃油四氟粉潤滑。

(3)上、下球面板表面粗糙度不大于Ra63。加工后的球面各處的曲率半徑應(yīng)相等,使用樣板和塞尺檢查,球面與樣板的誤差應(yīng)在0.85 mm以內(nèi)。上、下球面板的水平截面應(yīng)為圓形,橢圓度不大于1.5 mm。球面板邊緣各點(diǎn)高程應(yīng)相等。

(4)下球面板上鑲嵌的聚四氟乙烯滑片頂面應(yīng)在同一球面上,且其球心與下球面板凹球面的球心應(yīng)重合。使用樣板和塞尺檢查,滑片頂面與樣板的誤差應(yīng)在0.85 mm以內(nèi)。

(5)與上、下球面板焊接的定位軸套中心應(yīng)與轉(zhuǎn)動中心重合,且鋼管中心與球面截面圓平面保持垂直,其傾斜度不大于3%。

4.2.2 球面板的安裝

4.2.2.1 安裝精度要求

順橋向±1 mm,橫橋向±1 mm,球面板相對高差≯1 mm。

4.2.2.2 球面板骨架安裝

用吊車將骨架吊入下轉(zhuǎn)盤內(nèi),并粗調(diào),然后采用千斤頂精確調(diào)整。骨架調(diào)整合格后與下轉(zhuǎn)盤預(yù)留鋼筋焊接牢固,固定好球面板定位骨架后,綁扎鋼筋、立模。

4.2.2.3 安裝下球面板

利用骨架及調(diào)整螺栓懸吊下球面板,調(diào)整位置與高程。下球面板精確定位后,再對下球面板的中心、高程、平整度進(jìn)行復(fù)查,合格后對其進(jìn)行固定；豎向利用調(diào)整螺栓與橫梁之間擰緊固定,橫向利用承臺上預(yù)埋型鋼固定,然后澆筑下轉(zhuǎn)盤第二次混凝土?；炷翝仓^程中不得擾動骨架及球面板。

4.2.2.4 安裝上球面板

在中心軸套中放入黃油四氟粉,將轉(zhuǎn)軸放到套管中,調(diào)整好垂直度與周邊間隙。在下球面板上按照順序由內(nèi)到外安裝聚四氟乙烯滑塊,用黃油四氟粉填滿聚四氟乙烯滑塊之間的間隙,使黃油面比四氟滑塊面略高。將上球面板吊裝到位,對準(zhǔn)中心軸輕輕套在中心轉(zhuǎn)軸上。用倒鏈微調(diào)上球面板位置,使之水平并與下球面板外圈間隙垂直。球面板安裝完畢后在上下球面板之間用膠帶嚴(yán)密包裹,確保雜質(zhì)不進(jìn)入到摩擦面內(nèi)。

4.2.3 滑道和撐腳安裝

滑道和撐腳在工廠制作,滑道鋼板厚度20 mm、寬度900 mm,滑道內(nèi)外半徑分別為2 800、3 700 mm。加工時按12等分加工,現(xiàn)場安裝拼裝成整體。撐腳采用φ630 mm×8 mm型Q235A鋼材,底部走行鋼板采用20 mm厚鋼板制作。

滑道分節(jié)段拼裝,利用調(diào)整螺栓調(diào)整固定?；勒{(diào)整好后,其表面相對高差不大于1 mm。撐腳按設(shè)計(jì)位置擺放到滑道上,調(diào)整走行鋼板與滑道間距離為3 cm并保證平行,然后用鋼楔將撐腳與滑道塞死。

4.2.4 牽引索安裝

上轉(zhuǎn)盤綁扎鋼筋時按設(shè)計(jì)位置安裝P型錨具及牽引鋼索。

4.3 轉(zhuǎn)體

4.3.1 主要設(shè)備

主要設(shè)備儀器見表2。

表2 轉(zhuǎn)體施工主要設(shè)備、儀器

4.3.2 主要設(shè)備布置

轉(zhuǎn)體施工設(shè)備布置見圖8。

圖8 轉(zhuǎn)體施工設(shè)備布置示意

試轉(zhuǎn)體前安裝好鋼絞線、連續(xù)千斤頂,在反力孔內(nèi)插入鋼棒,安裝2套準(zhǔn)備助推的反力梁,拆除砂箱、退出鋼楔子解除約束,安裝好1 000 kN螺旋千斤頂及限位型鋼。安裝助推裝置前,應(yīng)將環(huán)形滑道清理干凈,檢查滑道與撐腳間隙,撐腳走道板涂抹比例為1∶120的黃油四氟粉。

4.3.3 脫架并形成轉(zhuǎn)動體系

脫架即拆除支撐和固定上轉(zhuǎn)盤的支架、鋼楔塊,使轉(zhuǎn)體重由球鉸承擔(dān)。當(dāng)上部構(gòu)造箱梁混凝土懸臂澆筑完畢,強(qiáng)度和齡期都達(dá)到要求,而且縱向預(yù)應(yīng)力已經(jīng)張拉完成,即具備了轉(zhuǎn)動體系脫架的條件。脫架后,轉(zhuǎn)動體系各撐腳應(yīng)與滑道間有空隙,如撐腳壓住滑道,則需配重平衡轉(zhuǎn)動體系,保證中心承重利于轉(zhuǎn)體。轉(zhuǎn)動體系形成且平衡后及時在撐腳下打入鋼楔塊對轉(zhuǎn)動體系作臨時固定。

4.3.4 轉(zhuǎn)體

4.3.4.1 試轉(zhuǎn)體

試轉(zhuǎn)體的目的：一是檢驗(yàn)轉(zhuǎn)體方案的實(shí)用性、可靠性；二是檢驗(yàn)整個指揮系統(tǒng)的協(xié)調(diào)性；三是檢驗(yàn)操作人員是否明確自己的崗位職責(zé)和協(xié)同反應(yīng)能力；四是通過演練取得經(jīng)驗(yàn)并找到差距,以便進(jìn)一步改進(jìn)預(yù)定的轉(zhuǎn)體方案；五是為了測試連續(xù)千斤頂加載后的工作性能,并確定合理轉(zhuǎn)速的油泵控制參數(shù)和停止?fàn)恳筠D(zhuǎn)動體在慣性作用下可能產(chǎn)生的轉(zhuǎn)動距離。各項(xiàng)試驗(yàn)結(jié)果符合要求后進(jìn)行正式轉(zhuǎn)體。

(1)提前1個月將施工方案、計(jì)劃報相關(guān)鐵路管理部門批準(zhǔn),做好防護(hù)。

(2)拆除上、下轉(zhuǎn)盤間支撐沙箱,解除多余約束,全面檢查轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)各關(guān)鍵受力部位是否有裂縫及異常情況。通過監(jiān)測標(biāo)出T構(gòu)的重心,若出現(xiàn)重心偏移,應(yīng)采用配重,以滿足平衡轉(zhuǎn)動條件。處理完畢后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)靜置監(jiān)測,監(jiān)測時間應(yīng)>2 h。

(3)在下承臺頂布置轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)的設(shè)備、工具、錨具，連接好控制臺、泵站、千斤頂間的信號線,連接控制臺、泵站電源,接好泵站與千斤頂間的油路并將設(shè)備調(diào)試完畢。

(4)人工理順鋼絞線,將鋼絞線順著牽引方向繞過轉(zhuǎn)盤后穿入2 000 kN連續(xù)千斤頂,先用手持穿心式千斤頂在1～5 kN拉力下逐根對鋼絞線預(yù)緊,再用連續(xù)千斤頂在2 MPa油壓下對鋼絞線整體預(yù)緊。

(5)打開主控臺及泵站電源,啟動泵站,用主控臺控制2臺千斤頂同時施力轉(zhuǎn)體。

(6)記錄試轉(zhuǎn)時間和速度,根據(jù)實(shí)測結(jié)果與計(jì)算結(jié)果比對調(diào)整轉(zhuǎn)速。

(7)試轉(zhuǎn)體完成后,及時對轉(zhuǎn)動體系進(jìn)行臨時固定,對現(xiàn)場設(shè)施覆蓋保護(hù),切斷電源,專人看護(hù)。

4.3.4.2 正式轉(zhuǎn)體

(1)“天窗”到來之前工作人員各就各位。 “天窗”開通后方能正式轉(zhuǎn)體。轉(zhuǎn)體過程中與鐵路有關(guān)部門保持密切聯(lián)系。

(2)根據(jù)試轉(zhuǎn)體的成果指導(dǎo)轉(zhuǎn)體,轉(zhuǎn)到預(yù)定位置停止?fàn)恳?。?dāng)轉(zhuǎn)動體系快到預(yù)定位置時,將2臺1 000 kN螺旋千斤頂、型鋼、鋼板對稱地安放到反力孔上。當(dāng)連續(xù)千斤頂牽引不動時啟動本助推千斤頂。此助推裝置也可為轉(zhuǎn)動單元微調(diào)。轉(zhuǎn)動單元就位后,在撐腳下打入鋼楔子將轉(zhuǎn)盤固定,防止轉(zhuǎn)動體發(fā)生位移。

4.4 限位措施

在反力孔內(nèi)插入鋼棒,架設(shè)限位梁,防止轉(zhuǎn)動體系過轉(zhuǎn)。限位梁與撐腳接觸位置大于設(shè)計(jì)角度1°(圖9),保證有一定的調(diào)節(jié)余地,限位梁對稱布置。

圖9 轉(zhuǎn)體限位裝置

4.5 轉(zhuǎn)動單元的精調(diào)

精調(diào)的目的是為了保證轉(zhuǎn)體后橋體符合設(shè)計(jì)要求。在下承臺頂面與縱橫橋向較低位置分別安放2臺4 000 kN千斤頂,對橋體的縱橫向高程進(jìn)行調(diào)整。在梁頂高程、縱軸線符合設(shè)計(jì)要求后,在鋼撐腳下均揳入4個小鋼楔子,完成T構(gòu)精調(diào)。精調(diào)過程中應(yīng)控制頂升力不超過設(shè)計(jì)限值,并在千斤頂頂面和上承臺底面之間設(shè)置2I28型鋼δ=50 mm的鋼板以擴(kuò)散局部應(yīng)力。

4.6 鎖定與上下轉(zhuǎn)盤固定

精調(diào)結(jié)束后,立即在鋼撐腳下焊鋼楔子,在反力支座之間安放型鋼反力架,對轉(zhuǎn)動單元進(jìn)行鎖定。然后清洗滑道上的潤滑劑、清理底盤上表面臟物,焊接上下承臺間的預(yù)埋鋼筋、鋼件、綁扎鋼筋,立模澆筑上下轉(zhuǎn)盤間缺口混凝土,使上下轉(zhuǎn)盤構(gòu)成整體承臺。

為保證缺口處混凝土密實(shí),在補(bǔ)塊混凝土施工時預(yù)埋壓漿管,混凝土澆筑后24 h壓漿填充。壓漿管從下向上埋置,并沿滑動球面板環(huán)形安裝以保證壓漿均勻、密實(shí)。

5 轉(zhuǎn)體施工安全措施

(1)設(shè)撐腳

上轉(zhuǎn)盤設(shè)6組撐腳,撐腳內(nèi)灌注C50微膨脹混凝土。撐腳中心距轉(zhuǎn)盤中心6.5 m。撐腳與下滑道的間隙為30 mm。保證結(jié)構(gòu)傾斜時及時支撐轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)。

(2)加平衡重

由于梁體混凝土施工存在誤差,橋面附屬工程及模板安裝有誤差,導(dǎo)致T構(gòu)存在偏心,通過稱重測出偏心矩大小和方向,采用在較輕一側(cè)增加配重平衡,消除偏心,保證T構(gòu)在平衡狀態(tài)下轉(zhuǎn)體。

(3)設(shè)平衡千斤頂

轉(zhuǎn)體時,在下轉(zhuǎn)盤環(huán)道外對稱布置4個4 000 kN千斤頂,當(dāng)轉(zhuǎn)動體系出現(xiàn)偏心時及時將低的一側(cè)頂升糾偏至平衡狀態(tài)。

6 結(jié)語

本橋連續(xù)梁采用轉(zhuǎn)體法施工,由原位現(xiàn)澆需數(shù)百次要點(diǎn)施工減少到十幾次要點(diǎn)施工,大大降低了安全風(fēng)險,縮短了工期,取得了良好的社會效益和經(jīng)濟(jì)效益。

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