劉紅軍，孫 璽，姜德鴻

（1.中國海洋大學(xué)海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點實驗室，山東青島266100；2.中國海洋大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，山東青島266100；3.青島市勘察測繪研究院，山東青島266032）

“二元”基坑中內(nèi)支撐支護結(jié)構(gòu)的三維數(shù)值分析與監(jiān)測＊

劉紅軍1.2，孫 璽2，姜德鴻3

（1.中國海洋大學(xué)海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點實驗室，山東青島266100；2.中國海洋大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，山東青島266100；3.青島市勘察測繪研究院，山東青島266032）

排樁與內(nèi)支撐相結(jié)合的基坑支護結(jié)構(gòu)是近幾年興起并迅速發(fā)展的1種支護方式。如何通過有效控制其變形使基坑工程安全又經(jīng)濟，是人們不斷探索的課題。本文以青島地區(qū)某實際深基坑為研究對象，運用理正深基坑三維協(xié)同計算對基坑開挖、支護進行了整體計算。對內(nèi)支撐的平面布置進行分析，提出了水平桁架式、大直徑環(huán)撐輻射式、多跨壓桿式不同的支撐樣式對基坑的整體受力及變形的影響參考值。對本工程內(nèi)支撐的支撐間距進行分析，提出了合理的支撐間距值。另外，依據(jù)有關(guān)規(guī)定制定了監(jiān)測方案，對監(jiān)測結(jié)果進行了整理，并與理論計算值進行比對分析，得出一些有價值的結(jié)論，可以為類似工程的設(shè)計、施工和監(jiān)測提供一些借鑒。

內(nèi)支撐；“土巖”二元結(jié)構(gòu)；整體計算

隨著城市建設(shè)的不斷發(fā)展，地上高樓林立，地下管線密集，土地資源緊張的矛盾日益突出，因此產(chǎn)生了大量的深基坑工程，且支護方案與計算方法也出現(xiàn)了多種形式［1－6］?；右?guī)模和深度不斷增加，有些工程的基礎(chǔ)已經(jīng)緊鄰已有建筑物或結(jié)構(gòu)物的基礎(chǔ)，這也對深基坑的設(shè)計與施工提出了更高的要求。

內(nèi)支撐支護系統(tǒng)是由水平支撐和圍護維護樁墻2部分組成，內(nèi)支撐可以有效地的平衡圍護維護樁外側(cè)所受到的水、土壓力，特別對于軟土地區(qū)基坑面積大、開挖深度深的情況，內(nèi)支撐系統(tǒng)得到了大量的應(yīng)用［7－8］。而在“土巖”地區(qū)對內(nèi)支撐［9］的應(yīng)用才剛剛興起。另外，對內(nèi)支撐系統(tǒng)的研究主要是在二維平面體系內(nèi)進行的［10－12］，而在三維系統(tǒng)中的研究還相對較少。Hong等人［13］對用立柱支護基坑的樁土相互作用進行研究，并進行二維和三維的分析對比，提出在模擬過程中在某些條件下會增大誤差，加大樁的中心間距對誤差產(chǎn)生的影響更大。陳偉等運用PKPM軟件，對深基坑支護結(jié)構(gòu)進行了三維分析、應(yīng)用及研究［14］。丁勇春等利用FLAC3D對基坑的變形、地表沉降、基坑隆起進行了三維數(shù)值分析，得到了一些有益結(jié)論［15］。芮瑞、夏元有等借助ANSYS對基坑“逆作法”施工進行了三維模擬，為方案的優(yōu)化提供了參考［16］。

本文是利用理正深基坑三維整體計算，軟土地區(qū)二元結(jié)構(gòu)地層具有一定的復(fù)雜性，它不僅表現(xiàn)在與使用巖土系數(shù)的相適應(yīng)上，在計算過程中，對于巖土參數(shù)的求取也十分重要。分析結(jié)果表明：此類基坑設(shè)計對上層土體按傳統(tǒng)計算方法按庫倫土壓力、朗肯土壓力等方法進行設(shè)計施工時能夠保證上層土體開挖基坑的穩(wěn)定性；增加嵌巖深度能有效地控制下層基坑開挖時基坑的穩(wěn)定和變形［17］。

本文結(jié)合青島地區(qū)的地質(zhì)特點對嵌巖樁與內(nèi)支撐相結(jié)合的基坑支護方式進行分析，探討了水平衍架式、大直徑環(huán)撐輻射式、多跨壓桿式三種布置形式內(nèi)支撐的布置形式、支撐間隔距離對基坑變形受力的影響。另外，對工程的施工過程進行了監(jiān)測，可以為類似工程的設(shè)計、施工和監(jiān)測提供一些借鑒。

1 三維計算的優(yōu)點

在現(xiàn)行國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ 120—99）中，對于樁墻支護結(jié)構(gòu)提出按彈性支點法（m法、k法、c法等）進行結(jié)構(gòu)計算。目前這種方法在國內(nèi)普遍采用，即將豎直面內(nèi)的樁墻和水平面內(nèi)的內(nèi)支撐分別進行計算。在這種模式中，內(nèi)支撐體系和樁墻只能做到局部點上的位移協(xié)調(diào)，并且在計算樁墻時，需人為地假定內(nèi)支撐體系的剛度；在計算內(nèi)支撐體系時，又要人為地假定樁墻對內(nèi)支撐的約束作用。另外，支撐結(jié)構(gòu)的剛度不僅與本身有關(guān)，也與周圍桿件和邊界條件有關(guān)，在平面計算中不能考慮周圍桿件對其剛度的影響。再次，也不能考慮基坑變形的影響，因為在不同工況下發(fā)生變形后，支撐結(jié)構(gòu)的剛度是隨施工過程不斷變化的，這在平面計算是無法考慮的。而支護結(jié)構(gòu)本質(zhì)上是一空間結(jié)構(gòu)體系，對它進行三維的分析，當(dāng)然能得到比二維計算更準(zhǔn)確合理的結(jié)果，也能更真實地反映支護結(jié)構(gòu)的空間效應(yīng)。

1.1 三維基本計算方法

如圖1所示，將樁墻、鋼筋混凝土或鋼支撐、錨桿、鋼或混凝土支撐立柱所組成的空間體系作為支護結(jié)構(gòu)；荷載主要有作用在支護結(jié)構(gòu)上的水、土壓力和附加均布或局部外荷，開挖面以下的土壓力修正為矩形模式；將被動區(qū)土體作為彈性約束。

據(jù)此建立支護結(jié)構(gòu)的三維有限元方程為

式中：Kn為樁墻的剛度；Kz為內(nèi)支撐和錨桿的剛度；Kt為被動區(qū)約束土體的剛度；W為待求的支護結(jié)構(gòu)空間位移；F為作用在支護結(jié)構(gòu)上的外荷載。

圖1 支護結(jié)構(gòu)受力三維分析的基本模型Fig.1 Basic model of 3D－stress analysis on supporting structure

2 工程實例

2.1 工程概況

某基坑位于青島市東南部，距離海岸線約300 m。該基坑周邊緊鄰多棟高層建筑，南側(cè)則是青島主要交通干線。基坑開挖深度最大為13.6 m。該基坑主體為矩形，長為69 m，寬為45 m。

2.2 工程地質(zhì)與水文條件

2.2.1 地形地貌 場區(qū)地處膠東半島東部，東南部瀕臨黃海，為濱海丘陵地帶。本場區(qū)內(nèi)地形較平坦，地面標(biāo)高5.06～5.48 m，場區(qū)位于濱海平原地貌單元，第四系較發(fā)育，表層后經(jīng)人工改造整平。

表1 巖土層及支撐結(jié)構(gòu)力學(xué)參數(shù)表Table 1 Mechanical parameters of strata and supporting system

2.2.2 工程地質(zhì)條件 本基坑工程屬于青島地區(qū)典型的土巖“二元”結(jié)構(gòu)，上部由物理性質(zhì)相對弱的多的土相對軟弱的第四系土層組成，層厚11 m左右，下部則是物理性質(zhì)較強相對堅硬的巖石，詳述如下：

本場區(qū)主要由第四系全新人工填土、海相沉積層、上更新統(tǒng)沖洪積層組成，基巖為燕山晚期粗粒花崗巖。具體分為：①素填土、②中砂、③黏性土、④粉質(zhì)黏土、⑤粗砂、⑥強風(fēng)化花崗巖。具體巖土層參數(shù)見表1。

2.2.3 水文地質(zhì)條件 場區(qū)地下水位埋深為3～3.5 m，主要為第四系孔隙水、微承壓水和基巖裂隙水，地下水水量較豐富。

3 基坑支護結(jié)構(gòu)設(shè)計

建筑場地狹小，且三面緊鄰交通要道或建筑物，車輛川流不息，動載較大，對變形要求嚴(yán)格。若采用樁錨（撐）支護結(jié)構(gòu)，可能會產(chǎn)生錨桿孔流砂，影響周邊別墅等建筑物的穩(wěn)定，施工難度較大。綜上所述，同時為了有效地控制基坑變形及周邊建筑物的沉降，該基坑工程采用旋噴檢帷募止水，鉆孔灌注排樁加內(nèi)支撐的支護結(jié)構(gòu)形式。

3.1 鉆孔灌注排樁設(shè)計

支護樁采用樁徑為1 000 mm的灌注樁，樁間距為1 400 mm，樁長為15.6 m，混凝土強度等級為C30，主筋強度為Φ25＠200?；诪閺婏L(fēng)化花崗巖，灌注樁平均嵌巖深度為3.5 m；采用旋噴樁止水，三重管旋噴工藝，旋噴樁有效直徑不小于800 mm，樁間距為500 mm，樁端嵌入基巖不小于500 mm。

3.2 內(nèi)支撐支護設(shè)計

基坑采用鋼筋混凝土支撐，支撐平面布置結(jié)構(gòu)如圖2所示，結(jié)構(gòu)剖面圖如圖3所示。中間支撐為鋼筋混凝土桁架式支撐，中間跨度為45 m，本工程由高度不同的兩道支撐組成，第一道支撐1 100 mm×900 mm（高×寬），混凝土強度等級C30。第二道支撐1 100 mm×900 mm（高×寬），兩道支撐間距5.1 m，本工程由2道支撐構(gòu)成，每道支撐結(jié)構(gòu)相同。

圖2 圍護、支撐結(jié)構(gòu)布置平面圖Fig.2 Plan view of supporting and envelope structures

圖3 內(nèi)支撐支護結(jié)構(gòu)剖面圖Fig.3 Cross－section of internal support

4 數(shù)值計算結(jié)果分析

4.1 支護布置形式的影響

圖4 不同支護布置結(jié)構(gòu)三維位移圖Fig.4 Map of 3D displacement of supporting structures of different layout

本文分別采用不同的內(nèi)支撐支護樣式，如水平桁架式、大直徑環(huán)撐輻射式、多跨壓桿式對工程進行三維協(xié)同計算。本文對實際工程所采用的水平衍架式結(jié)構(gòu)進行計算分析，另外也考慮了本工程如果采用大直徑環(huán)撐輻射式、多跨壓桿式支撐情況進行了計算分析。

4.1.1 位移的影響不同支撐形式對位移的影響

圖4a的支撐布置為本工程的實際施工圖，在模擬三維協(xié)同計算中，支撐位置、護坡樁剛度等其他參數(shù)不變。通過對計算結(jié)果的分析得知：

（1）相同的地質(zhì)條件，相同施工水平，如果采用不同的內(nèi)支撐支護布置結(jié)構(gòu)，基坑的整體位移會有較大的差別。如圖4c所示，多跨壓桿式的最大位移量（30.21 mm）是水平桁架式（18.07 mm）的1.67倍，是大直徑環(huán)撐輻射式（26.62）的1.14倍。

（2）在同1個基坑內(nèi)，由于支撐在不同位置上的約束力不同，其位移有較大區(qū)別。如圖4a，最大處位移（18.07 mm）是最小處（14.98 mm）的1.2倍；如圖4b，最大處位移（26.62 mm）是最小處（13.36 mm）的1.99倍；如圖4c，最大處位移（30.21 mm）是最?。?5.02 mm）的2.01倍。

（3）大直徑環(huán)撐支護形式，適用于正方形、圓形以及接近于方形的不規(guī)則形狀的基坑（由于篇幅所限，沒有將計算結(jié)果贅述）。它能夠平衡各方向的土壓力，水壓力，充分體現(xiàn)內(nèi)支撐支護結(jié)構(gòu)的整體性。但對于長寬比例較大的矩形基坑，大直徑環(huán)撐支護形式體現(xiàn)出了它的不適應(yīng)性，在支護結(jié)構(gòu)的中間部位，出現(xiàn)了位移較大情況，增加了工程的危險性。另外，大直徑環(huán)撐支護，由于中間處空擋較大，有利于挖土。

（4）多跨壓桿式支護形式不適合應(yīng)用于規(guī)模較大的基坑中。由于它的兩根支撐梁之間的間距較大，造成了兩梁中間處變形較大，如果加大支撐的密度，會使得成本提高并且不利于土方的開挖。但對于長條形的基坑，簡單的對撐能夠起到很好的支護效果。

圖5 不同支護布置結(jié)構(gòu)位移圖Fig.5 Map of displacement of supporting structures of different layout

4.1.2 位移軸力的及軸力的影響 作者在進行二維計算時，往往是假設(shè)1個支撐的軸力值，然后對支護體系進行計算。通過三維的計算發(fā)現(xiàn)，內(nèi)支撐的軸力差別較大，且隨著工況的深入軸力也不是1個固定值，所以簡單的輸入1個軸力具有不合理性。

圖5為開挖至基坑底工況，選取基坑變形最大處圍護樁剖面所對應(yīng)不同支護布置結(jié)構(gòu)水平位移分析圖，從圖中可以直觀的看出基坑開挖過程中水平位移最大圍護樁處的位移變化，此矩形基坑中，水平桁架式水平位移明顯小于大直徑環(huán)撐式和多跨壓桿式。

圖6 不同支護布置結(jié)構(gòu)軸力圖Fig.6 Axis curve of supporting structures of different layout

支撐軸力的差別主要體現(xiàn)在以下幾個方面：首先，不同的內(nèi)支撐支護結(jié)構(gòu)造成基坑整體的支撐軸力不同。由于受到基坑的變形擠壓，基坑內(nèi)部的支撐也會產(chǎn)生相應(yīng)的協(xié)調(diào)變形，尤其在支撐立柱間隔較大的中間部位，往往會產(chǎn)生較大的彎矩及變形，通過計算，個別段支撐變形可達到3～5 mm。變形大的地方，必然使得應(yīng)力釋放，使得軸力、彎矩值較小，使得基坑產(chǎn)生失穩(wěn)的危險。再次，相同的支撐布置，其內(nèi)部的各個桿件支撐軸力也會差別較大。如圖6b的大環(huán)梁輻射式支撐布置，中間的大環(huán)梁應(yīng)力較為集中，約為周圍連桿軸力的3倍。如圖6a所示，中間的對撐軸力也較大。對撐外圍的斜撐很好的分擔(dān)了應(yīng)力，對控制變形起到了良好作用。再次，對于兩道支撐的支護結(jié)構(gòu)，第二道支撐的軸力相是第一道支撐的2倍左右，因此很多施工的時候，第二道支撐的截面積一般都比第一道支撐要大。

4.2 支撐位置的影響

本工程以支撐間距為5 m為參考值，選取支撐間距分別為4、5、6、6.8和7.5 m進行計算分析，其他參數(shù)不變，開挖至坑底，選取基坑最大變形剖面處進行分析，得到各種間距下的樁體位移見圖7。

圖7 不同內(nèi)支撐間距支護結(jié)構(gòu)位移曲線Fig.7 Displacement curve of supporting structures at different internal supporting position

從不同支撐位置對基坑的位移影響可以看出，在一定的范圍內(nèi)，第二道支撐的位置越往下移，越有利于控制位移。但當(dāng)移動到開挖深度2／3處時，位移量又開始增大，并且裝頂位移量加大。因此，拋開實際施工的問題，單從結(jié)構(gòu)角度考慮：第一道支撐大多架設(shè)在基坑頂部，第二道支撐最理想架設(shè)位置在開挖深度的1／2～2／3處。這樣可以有效的控制變形。但在實際的施工中，會遇到將來架設(shè)地下室樓板的問題，土方開挖大型設(shè)備工作平面的問題等等。

5 監(jiān)測結(jié)果分析

根據(jù)現(xiàn)場施工過程將基坑的開挖分為以下幾個工況：1）維護結(jié)構(gòu)的施工；2）放坡挖土至第一層支撐標(biāo)高；3）設(shè)置第一道支撐；4）第二層土開挖；5）設(shè)置第二道支撐；6）開挖至坑底。

圖8 關(guān)鍵施工階段圍護樁水平位移監(jiān)測與計算值對比曲線Fig.8 Horizontal displacement contrast curves of monitoring and calculation values of retaining pile in key construction step

選取基坑開挖過程中圍護樁水平位移最大剖面，由計算結(jié)果可知，當(dāng)基坑第一道支撐架設(shè)完畢，開挖到第二層支撐標(biāo)高位置時，樁體的最大位移集中在上部1／3處，最大值為8 mm，（見圖8b）。隨著基坑的開挖，上部的位移量增長緩慢，而下部的位移量不斷增加。當(dāng)開挖至坑底時候，基坑的最大位移發(fā)生在中部偏下處，最大位移量為20 mm，（見圖8a）。比對監(jiān)測數(shù)據(jù)，監(jiān)測趨勢與計算結(jié)果相吻合，同時監(jiān)測數(shù)據(jù)與計算結(jié)果差別在10%左右，證明對計算模型基本正確。

圖9 支撐軸力監(jiān)測點平面布置圖Fig.9 Layout of monitoring stations of axialforces of supporting structures

對軸力的監(jiān)測，是采用鋼弦式軸力計，選擇在支撐長度的1／3處埋設(shè)。由于數(shù)量較多，第一道支撐選擇了ZL1－3、ZL1－7，第二道支撐選擇了ZL2－3、ZL2－7進行分析。其軸力監(jiān)測平面布置圖如圖9所示。

如圖10所示，支撐軸力隨著基坑開挖深度的增加而逐漸增大，至基坑開挖完成增長趨勢減緩，在底板澆筑完成之前，隨著時間的增加支撐軸力會略有增大，在一定范圍內(nèi)波動。第一道支撐的軸力值較為穩(wěn)定，軸力值穩(wěn)定在1 000k N左右。第二道支撐，架設(shè)后幾天內(nèi)軸力值增長較快，隨著開挖的深入軸力值也趨于平穩(wěn)。軸力值最大達到4 500k N，相對于設(shè)計值的70%，接近報警值，但基坑變形穩(wěn)定。不能排除支撐的徐變對軸力計數(shù)值上的影響。

圖10 支撐軸力隨時間變化曲線Fig.10 Axial curve of supporting structures varying with time

另外，通過軸力的監(jiān)測也驗證了作者之前的計算。第二道支撐的軸力明顯要大于第一道支撐，數(shù)值上是第一道支撐值的2～3倍。驗證了計算的正確性。

6 結(jié)論

（1）在土巖二元結(jié)構(gòu)下灌注樁加內(nèi)支撐這種支護方式可以有效的控制基坑變形以及周圍建筑物的沉降。是1種有效、經(jīng)濟的支護方式。

（2）通過對內(nèi)支撐這種支護結(jié)構(gòu)的三維分析，發(fā)現(xiàn)支撐的布置結(jié)構(gòu)，對控制基坑的變形、受力有很大影響。大環(huán)撐輻射型較適合正方形、圓形的基坑；水平桁架式較適合矩形基坑；多跨壓桿對撐加斜撐式較適合狹長形基坑。針對不同的基坑形狀，選擇合理的內(nèi)支撐形式往往可以事半功倍，提高穩(wěn)固性，節(jié)省施工材料，縮短工期。

（3）通過三維計算，可以看出對于2道支撐的基坑，第二道支撐的軸力較大，一般是第一道支撐軸力的2倍甚至達到3倍。而基坑位移最大處也往往出現(xiàn)在第二道支撐附近，因此要對第二道支撐的截面積適當(dāng)加大，以此來提高剛度，增強基坑的穩(wěn)定性。另外，第二道支撐架設(shè)在基坑深度的1／2～2／3處最能發(fā)揮支撐的作用。（4）通過監(jiān)測數(shù)據(jù)與計算結(jié)果進行對比，結(jié)果表明：圍護樁變形及支撐軸力計算值與監(jiān)測值的基本趨勢大體一致。有限元計算模型和參數(shù)選取是合理的，可用于基坑工程的數(shù)值模擬分析。

（5）對于此類的基坑，應(yīng)當(dāng)加強第二道支撐的監(jiān)測以及護坡樁中間位置的應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測。

［1］ 劉建航，候?qū)W淵.基坑工程手冊［M］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，1997.

［2］ LAMBE T W.Braced excavation［C］.∥New York：Specialty Conference on Lateral Stresses in Ground and Design of Earth－Retaining Structures Ithaca，1970：149－218.

［3］ Goldberg D T，Jaworskji W E，Gordon M D.Lateral support systems and underpinning report No.FHWA－RD－75－129［R］.Wash－ington：Federal Highway Administration，1976.

［4］ O＇rourke T D.Ground movements caused by braced excavations［J］.Journal of the Geotechnical Engineering Division，ASCE，1981，107（9）：1159－1178.

［5］ Clough G W，O＇rourke T D.Construction induced movements of in situ walls［C］.∥New York：Proceedings，ASCE Conference on Design and Performance of Earth Retaining Structures，1990：439－470.

［6］ Long M.Database for retaining wall and ground movements due to deep excavations［J］.Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering，ASCE.2001，127（33）：203－224.

［7］ 吳江濱，王夢恕.深基坑開挖中樁墻體系支護的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計［J］.巖土力學(xué)，2004，25（3）：469－472.

［8］ 劉興旺，吳世明.軟土地區(qū)基坑開挖變形性狀研究［J］.巖土工程學(xué)報。1999，21（4）：456－460.

［9］ 陳芳，劉小麗.深基坑內(nèi)支撐等效剛度數(shù)值計算影響因素分析［J］.中國海洋大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2009，39（2）：275－280.

［10］ 肖宏彬，王永和.多道撐檔土結(jié)構(gòu)考慮開挖過程的有限元分析方法［J］.巖土工程學(xué)報，2004，26（1）：47－52.

［11］ 張有祥，楊光華.二元地質(zhì)條件下內(nèi)支撐與土釘墻支護設(shè)計問題［J］.重慶建筑大學(xué)學(xué)報，2008，30（3）：63－68.

［12］ 劉俊巖，劉燕.考慮空間協(xié)同效應(yīng)的排樁斜撐支護體系分段拆撐法研究［J］.巖土力學(xué)，2010，31（9）：2854－2861.

［13］ Hong S H，Lee F H，Yong K Y.Three－dimensional pile－soil interaction in soldier－piled excavations［J］.Computers and Eotechnics，2003，30：81－107.

［14］ 陳偉，吳才德.深基坑支護結(jié)構(gòu)的三維分析原理、應(yīng)用及驗證［J］.巖土工程學(xué)報，2007，29（7）：729－736.

［15］ 丁勇春，王建華.基于FLAC3D的基坑開挖與支護三維數(shù)值分析及驗證［J］.上海交通大學(xué)學(xué)報，2009，43（6）：976－981.

［16］ 芮瑞，夏元友.基于三維有限元的地下連續(xù)墻深基坑逆作法施工方案設(shè)計［J］.巖土力學(xué)，2008，29（5）：1391－1396.

［17］ 劉紅軍，李東.二元結(jié)構(gòu)巖土基坑“吊腳樁”支護設(shè)計［J］.土木建筑與環(huán)境工程，2009，31（5）：43－48.

3D Numerical Analysis and Monitoring of Foundation Pit Inner Supporting Structure with the“Soil－Rock”Dualistic Structure

LIU Hong－Jun1，2，SUN Xi2，JIANG De－Hong3
（1.The Key Lab of Marine Environmental Science and Ecology，Ministry of Education，Ocean University of China，Qingdao 266100，China；2.College of Environmental Science and Engineering，Ocean University of China，Qingdao 266100，China；3.Qingdao Geotechnical Investigation and Surveying Research Institute，Qingdao 266032，China）

The types that supporting structure of piles and internal support are rose and developed rapidly in recent years.How to effectively control deformation of foundation pits and make foundation pit engineering safe and economical is the task that people always problem.On the ground of deep foundation pit retaining structure engineering in Qingdao earea，the overall computing is carried out for the process of excavation and supporting.As for the the layout of internal support，the whole stress and the displacement of the lever structure type support，large diameter ring radiant support，many cross lever type support of the pit are the two main influencing factors to be analyzed，with the aim of proposing appropriate parameters of the two factors.As for the practical engineering internal support，the distance is the main influencing factors to be analyzed，with the aim of proposing appropriate parameters of the two factors.At the same time，a monitoring program for it excavation is developed in accordance with the relevant specifications after analyzing the monitoring results and comparing hose with the theoretical results.Get some useful conclusions.It is useful for design，construction and monitoring of similar engineering.

internal support；“soil－rock”dualistic structure；overall computing

TU 443

A

1672－5174（2012）09－077－07

國家自然科學(xué)基金項目（41072216）；博士點基金項目（20100132110001）資助

2011－06－01；

2011－09－02

劉紅軍（1966－），男，教授，博導(dǎo)，主要從事環(huán)境巖土工程的教學(xué)科研工作。E－mail：sx－0097＠163.com

責(zé)任編輯 龐 旻