程玉凱，徐光勇

(1.中國礦業(yè)大學(xué)信電學(xué)院，江蘇徐州 221008；2.山東濰坊供電公司，山東濰坊 262500）

一種測量諧振系統(tǒng)對地電容的新方法

程玉凱1，徐光勇2

(1.中國礦業(yè)大學(xué)信電學(xué)院，江蘇徐州 221008；2.山東濰坊供電公司，山東濰坊 262500）

介紹了一種測量諧振系統(tǒng)對地電容的新方法，首先向諧振系統(tǒng)中性點(diǎn)注入一定寬度、一定幅值的方波脈沖信號，再測量系統(tǒng)某一電氣量（如中性點(diǎn)電壓）的振蕩頻率，求得系統(tǒng)對地電容.本文通過理論分析得出了對地電容的算法，并對方波寬度和幅值做了約束.最后通過計(jì)算機(jī)仿真分析了阻尼電阻和中性點(diǎn)偏移電壓對測量振蕩頻率的影響，提出了消除影響的措施.

對地電容；諧振系統(tǒng)；方波注入法；仿真分析

0 引言

諧振系統(tǒng)對地電容測量主要有兩種方法：被動調(diào)感法和信號注入法.被動調(diào)感法的原理主要是通過對消弧線圈電感進(jìn)行調(diào)節(jié)，觀察相應(yīng)電氣量的變化，通過列寫方程來求得對地電容，如中性電壓極值法、兩點(diǎn)法等，由于其調(diào)節(jié)復(fù)雜，測量精度不高，且會改變系統(tǒng)的運(yùn)行狀態(tài)，所以現(xiàn)在已經(jīng)較少使用[1-3].信號注入法的基本原理是向中性點(diǎn)或者母線PT二次側(cè)注入一個(gè)電流信號，通過測量注入信號兩端電壓變化，求得電容電流，由于其對系統(tǒng)幾乎不造成影響，測量精度相對較高，因此得到了廣泛應(yīng)用.信號注入法又可分為兩類，一類是掃頻法，一類是分頻法[2，4，5].它們各有優(yōu)缺點(diǎn)：掃頻法是通過改變注入的可調(diào)頻電流信號的頻率使系統(tǒng)在某一頻率達(dá)到諧振，利用諧振時(shí)的等值關(guān)系，求得對地電容，這種方法測量簡單，精度較高，但為了減小誤差，需要選擇的掃頻步長盡可能小，因此測量時(shí)間較長，實(shí)時(shí)性不好；變頻法是向中性點(diǎn)或者母線PT二次側(cè)注入一個(gè)或者兩個(gè)特殊頻率（一般不能為工頻的整數(shù)倍）的電流信號，通過測量信號兩端的電壓矢量參數(shù)，列寫方程，求得對地電容，這個(gè)方法雖然操作簡單，測量安全，但一個(gè)很大的缺點(diǎn)是選擇注入信號頻率的復(fù)雜性：若是選擇過高，則求得系統(tǒng)的容抗過小，會使得電容測量值遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離實(shí)際值，若是選擇頻率過低，消弧線圈和PT勵磁阻抗分流作用增強(qiáng)，使測得的接地電容的值產(chǎn)生很大的誤差.

本文介紹的方波脈沖注入法，是在這兩種信號注入法的基礎(chǔ)上提出的，因?yàn)椴煌l率的正弦信號疊加可以等效為一定寬度的脈沖方波信號，于是當(dāng)向系統(tǒng)注入一定寬度的方波脈沖信號時(shí)，會使得諧振系統(tǒng)發(fā)生并聯(lián)振蕩，只要檢測出這個(gè)振蕩的頻率，經(jīng)過一定的算法就可以求出系統(tǒng)的對地電容.

1 方波脈沖注入法測量對地電容的理論分析

1.1 對地電容測量的等值電路

系統(tǒng)對地電容測量的等值電路如圖1所示.

2 方波脈沖寬度和幅值的選擇

方波脈沖信號并不是隨便選取的，若選擇注入信號能量過大，它會對電力系統(tǒng)產(chǎn)生影響，對配電網(wǎng)的安全運(yùn)行不利；若選擇信號能量過小，則會對系統(tǒng)接地電容的測量值造成較大的誤差，因此必須對注入的方波脈沖的能量進(jìn)行約束[6，7].方波脈沖能量的主要體現(xiàn)是其脈沖寬度和幅值.

2.1 對方波脈沖寬度約束

電路在T時(shí)刻，注入信號兩端的電壓Uin(T-)可表示為：

2.2 方波脈沖幅值的選擇

規(guī)程規(guī)定，配電網(wǎng)中性點(diǎn)電壓不能大于系統(tǒng)相電壓的15%，所以當(dāng)注入中性點(diǎn)的脈沖幅值選擇過大時(shí)，會對系統(tǒng)產(chǎn)生不利影響，因此必須對其進(jìn)行限制[7-10].由式（9）可知，當(dāng)中性點(diǎn)位移電壓不存在或者很小時(shí)，必須滿足

另外，當(dāng)幅值選擇過小，且噪音干擾較大時(shí)，會使測量精度大打折扣.經(jīng)過大量實(shí)驗(yàn)，我們發(fā)現(xiàn)對于10 kV系統(tǒng)來說，方波脈沖的幅值應(yīng)該選擇在50～300 V.

3 計(jì)算機(jī)仿真驗(yàn)證

本文選擇Matlab/Simulink進(jìn)行仿真分析，具體設(shè)置參數(shù)為：10 kV系統(tǒng)，預(yù)設(shè)三相對地電容之和為25.8 μF，設(shè)置消弧線圈電感為5.95 H.注入的方波脈沖信號幅值為70 V，脈沖寬度為30 ms.

本文的仿真主要是分析驗(yàn)證中性點(diǎn)偏移電壓和阻尼電阻對系統(tǒng)振蕩頻率測量的影響.首先分析當(dāng)中性點(diǎn)偏移電壓較?。ㄟ@里設(shè)置為0）時(shí)的情況.下面兩圖中，上面的圖為未投入阻尼電阻時(shí)中性點(diǎn)電壓波形圖，下圖為當(dāng)設(shè)置阻尼率10%時(shí)中性點(diǎn)電壓的波形圖.

圖2 有阻尼和10%阻尼時(shí)中性電電壓波形（上圖為無阻尼投入，下圖為有阻尼投入）

由圖2可以看出，當(dāng)未投入阻尼時(shí)（理想狀態(tài)下），系統(tǒng)狀態(tài)為等幅振蕩，對頻率測量只需要檢測過零點(diǎn)處時(shí)刻，即可得到所要測量的頻率；當(dāng)投入阻尼時(shí)，由于其消耗方波脈沖的能量，導(dǎo)致波形呈現(xiàn)衰減振蕩，對其進(jìn)行過零時(shí)刻檢測時(shí)，發(fā)現(xiàn)得到的測量頻率結(jié)果與未為投入阻尼時(shí)相同，這說明阻尼的投入，只是使系統(tǒng)發(fā)生衰減振蕩，不會對振蕩頻率造成影響.

下面再看當(dāng)中性點(diǎn)存在較大偏移電壓時(shí)（系統(tǒng)對地總電容不變），不投入阻尼和投入阻尼的情況，如圖3所示.

圖3 中性點(diǎn)偏移電壓較大時(shí)注入信號兩端的電壓波形（上圖為無阻尼投入，下圖為有阻尼投入）

由圖3可知，當(dāng)系統(tǒng)中性點(diǎn)偏移電壓較大且無阻尼時(shí)，中性點(diǎn)電壓產(chǎn)生嚴(yán)重的畸變，這主要是由于振蕩信號與工頻信號疊加產(chǎn)生的結(jié)果，因此很難測量系統(tǒng)的振蕩頻率；當(dāng)投入阻尼時(shí)，中性點(diǎn)電壓也產(chǎn)生了畸變（特別是在0～0.7 s），0.7 s以后波形趨于穩(wěn)定，這是由于阻尼在0.7 s以后使得信號衰減到對工頻信號影響很小的地步，因此，0.7 s以后出現(xiàn)的波形頻率為工頻，這樣也是無法測量振蕩頻率的，必須采取一定的措施濾除工頻信號的干擾.

將未注入方波脈沖時(shí)中性點(diǎn)電壓作為對比量，采用自適應(yīng)濾波算法對得到的信號濾波（濾波中性點(diǎn)偏移電壓干擾），可以得到圖4的波形.

圖4 經(jīng)過自適應(yīng)算法濾波以后的中性點(diǎn)電壓波形（上圖為無阻尼投入，下圖為有阻尼投入）

從圖4可以很容易地檢測出我們所需要的頻率，根據(jù)圖2和圖4所示的波形，測得連續(xù)三個(gè)過零點(diǎn)之間的間隔為0.769 s，即系統(tǒng)的振蕩周期為0.769 s，于是振蕩頻率f=13 Hz，然后根據(jù)式（11）得到我們所求的C=25.22 μF，預(yù)設(shè)值C=25.8 μF，誤差率為2.24%.

根據(jù)本方法改變系統(tǒng)對地電容值重復(fù)測量，得到的測量值與理論值之間的誤差率如表1所示.

其中理論值為在Matalab/Simulink環(huán)境下搭建模型中對地電容設(shè)定值，測量值為根據(jù)本方法得到的對地電容數(shù)據(jù).

由表1可以看出本方法測量系統(tǒng)接地電容誤差率較小，精度較高.

表1 測量值與標(biāo)準(zhǔn)值的誤差率

4 結(jié)論

本文介紹了一種新的電容電流測量方法，它通過向電網(wǎng)注入方波脈沖信號，測量系統(tǒng)振蕩頻率的方法，求得對地電容值.通過理論分析和計(jì)算機(jī)仿真，可以看出本方法操作安全，計(jì)算簡單，測量精度較高，因此實(shí)用性較強(qiáng).

[1]易文韜，李甦康.配電網(wǎng)電容電流測量方法探討[J].江西電力，2010（1）:13-17.

[2]王崇林.中性點(diǎn)接地方式與消弧線圈[M].徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，1999：1-111.

[3]馬強(qiáng).配電網(wǎng)諧振接地系統(tǒng)若干問題的研究[D].保定：華北電力大學(xué)，2006.

[4]Caixu A.new arc-suppression coil with magnetic bias and its characteristics analysis[C].Electrical Machines and Systems，Sixth International Conference，2003，2:903-906.

[5]連鴻波，裴善鵬，曲軼龍，等.諧振接地電網(wǎng)的電容電流自動跟蹤測量[J].鄭州工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版），2005，26（2）：51-54.

[6]Lian Hongbo，Yang Yihan，Zhu Xukai.Research on the compensation Mode and New Principal-auxiliary Arc-suppression Coil in the Resonant Ground System Power System Technology[J].International Conference on Volume,2004（1）:723-728.

[7]阿吉古麗·買買提.小電流接地系統(tǒng)的接地電容電流的測量[J].新疆電力技術(shù)，2008（1）：24-26.

[8]冉啟鵬，陳欣，代正元，等.10kV配網(wǎng)系統(tǒng)電容電流的測算[J].云南電力技術(shù)，2010（6）：46-49.

[9]任忠?guī)欤瑢O亮，劉穎.系統(tǒng)電容電流測試及消弧線圈調(diào)整[J].黑龍江電力，2009（6）：457-459.

[10]曾祥君，劉張磊，馬洪江，等.配電網(wǎng)電容電流實(shí)時(shí)測量技術(shù)[J].電力系統(tǒng)自動化，2008（3）：61-65.

A New Method of Measuring Ground Capacitor in Resonant System

CHENG Yu-kai1,XU Guang-yong2

(1.School of Information and Electrical Engineering,China University of Mining and Technology,Xuzhou 221008,China; 2.Power Supply Company of Weifang,Weifang 262500,China)

A new method of measuring the ground capacitor of resonant system is introduced.by injecting a certain width and amplitude square wave pulse signal into neutral point,then measuring the amount of an electrical system(such as the neutral point voltage)of the oscillation frequency,and finally using a certain algorithms,system-to-ground capacitance is obtained.In this paper,the theory of this method is analyzed;thus capacitance of the algorithm is obtained,and the width and amplitude of each wave are restricted.Finally,through computer simulation,the impact of the damping resistors and neutral point voltage offset on the oscillation frequency measurements is discussed,and the method of eliminating the impact of proposed measures is put forward and the simulation results prove the theory analyzed.

ground capacitance;resonant system;method of square wave injection;simulation analysis

TM835.4

A

1008-2794（2011）10-0085-06

2011-09-11

程玉凱（1987—），男，山東濰坊人，中國礦業(yè)大學(xué)信電學(xué)院碩士研究生，研究方向：供電安全及智能電器.