張 軍，段緒華

(華北科技學(xué)院，北京 101601)

1 深部巷道圍巖特性及力學(xué)環(huán)境

深部圍巖埋藏深度大，地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，處于原始平衡狀態(tài)的巖體已經(jīng)歷過復(fù)雜多變的地殼運(yùn)動(dòng)、巖漿活動(dòng)、沉積作用、變質(zhì)作用等物理化學(xué)過程。粉砂巖、砂質(zhì)泥巖、砂質(zhì)頁(yè)巖、砂巖、石灰?guī)r等堅(jiān)硬巖石，在深部高應(yīng)力地質(zhì)作用過程中，由于層間填充礦物與上下層巖石組成結(jié)構(gòu)差異較大，沒有融合成連續(xù)介質(zhì)。此類巖體層理結(jié)構(gòu)明顯，在深部高應(yīng)力作用下，填充礦物壓縮變得致密，但仍然是層間弱面，整個(gè)巖層也存儲(chǔ)了變形能，埋藏深度越大，巖體存儲(chǔ)的變形能越大，與軟巖相比，由于體積應(yīng)變及組成結(jié)構(gòu)的巨大差異，存儲(chǔ)的能量較小。

深部圍巖力學(xué)環(huán)境復(fù)雜，不僅具有淺部圍巖體固有的垂直應(yīng)力、水平應(yīng)力，還包含復(fù)雜的地質(zhì)構(gòu)造及其誘發(fā)的復(fù)雜應(yīng)力，構(gòu)造應(yīng)力作用將更加明顯，高地壓、高地溫更加突出。圍巖變形結(jié)構(gòu)復(fù)雜、變形能來源組合效應(yīng)明顯。

2 深部圍巖分類及支護(hù)對(duì)策

2.1 圍巖分類應(yīng)遵循的主要原則

1)分類指標(biāo)直觀、簡(jiǎn)單、易于獲取。

2)分類具有指導(dǎo)工程實(shí)際的應(yīng)用價(jià)值。

2.2 圍巖分類方案

從圍巖對(duì)巷道工程支護(hù)對(duì)策選擇及方案設(shè)計(jì)思路的影響出發(fā)，將深部復(fù)雜條件下的巷道圍巖分為高應(yīng)力完整圍巖、高應(yīng)力較完整層狀圍巖、高應(yīng)力破碎圍巖、高應(yīng)力軟弱圍巖。具體分類方案如表1所示。

表1 深部復(fù)雜高應(yīng)力巷道圍巖支護(hù)影響分類方案

3 深部離層斷裂型工程軟巖巷道變形破壞機(jī)理

3.1 變形破壞特征

深部離層斷裂型工程軟巖巷道圍巖的變形破壞特征表現(xiàn)如下：

1)巷道在破壞之前不發(fā)生較大變形，破壞視覺前兆不明顯，具有潛在的突然性。

2)位置。拱形巷道是拱的中部，矩形巷道是頂板中部及兩側(cè)肩部。

3)形態(tài)。頂板冒落之前表現(xiàn)為下沉和中部受拉應(yīng)力作用開裂，兩幫偶有片幫，淋水大的區(qū)域有底臌現(xiàn)象。頂板和兩幫破壞多數(shù)表現(xiàn)為表面破壞(skin failure)，這種破壞是導(dǎo)致巷道支護(hù)失效或發(fā)生垮塌事故的起因。

4)范圍。冒落高度0.8～2.4m，長(zhǎng)度為7～20m。

5)支護(hù)體形態(tài)。冒落高度<1.4m的錨桿聯(lián)合支護(hù)多數(shù)表現(xiàn)為錨桿切斷掉落、錨索拉斷，冒落高度>2.2m的錨桿聯(lián)合支護(hù)多數(shù)表現(xiàn)為錨桿整體下落切斷掉落、錨索拉斷或出現(xiàn)徑縮，U形棚支護(hù)表現(xiàn)為嚴(yán)重扭曲變形、失去應(yīng)有的支護(hù)作用、巷道變形到無(wú)法正常使用。

3.2 變形破壞機(jī)理

深部離層斷裂型工程軟巖巷道圍巖的變形破壞機(jī)理[1-2]。

1)開挖卸荷彈性能釋放，層間膠結(jié)物粘結(jié)力c大幅降低，存在潛在離層誘因。

2)深部復(fù)雜高應(yīng)力作用下，圍巖由張性裂隙變形轉(zhuǎn)變?yōu)樽粉檹埩严兜募羟写嘈云茐摹?/p>

3)巷道肩部剛性剪切斷裂，頂板失去橫向約束，離層頂板發(fā)生中部斷裂或整體冒落。

4)變形破壞的主因是深部復(fù)雜高應(yīng)力環(huán)境下，圍巖開挖后，在卸荷彈性能釋放及不平衡力作用下，層狀巖層組合強(qiáng)度不夠而發(fā)生離層、錯(cuò)動(dòng)，整體支護(hù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度急劇瓦解破壞。

4 深部離層斷裂型工程軟巖巷道支護(hù)對(duì)策研究

4.1 支護(hù)原則

由以上巷道圍巖破壞特征及機(jī)理分析可知，對(duì)于深部復(fù)雜高應(yīng)力條件下離層斷裂型工程軟巖巷道而言，要保證巷道穩(wěn)定，必須阻止層狀巖層變形導(dǎo)致離層[3-5]。所以，在支護(hù)設(shè)計(jì)中必須遵循以下原則：

1)支護(hù)材料必須具有足夠的強(qiáng)度和剛度。

2)“及時(shí)抗壓、一次到位”，錨桿、錨索的安裝扭矩和張拉力分別達(dá)到屈服強(qiáng)度的60%以上。

3)實(shí)現(xiàn)支護(hù)體與圍巖強(qiáng)度、剛度、變形、結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)，形成支護(hù)體與圍巖耦合。

4)高強(qiáng)錨桿采用端部錨固，使錨固范圍內(nèi)的任何部位巖層的離層都均勻地分散到整個(gè)桿體的長(zhǎng)度上，避免桿體局部應(yīng)力集中破壞。

5)實(shí)現(xiàn)錨桿和錨索的互補(bǔ)作用，錨索和錨桿支護(hù)達(dá)不到互補(bǔ)作用狀態(tài)，則可能出現(xiàn)變形失控、局部冒落或大面積冒頂?shù)仁鹿省Ｒ虼?，重視各種時(shí)空條件下的預(yù)應(yīng)力施加值的變化至關(guān)重要。一般地在迎頭工作面實(shí)施錨索支護(hù)，預(yù)應(yīng)力值應(yīng)適當(dāng)小一些，約是錨桿設(shè)計(jì)值的0.8～1.0倍；在掘進(jìn)機(jī)后實(shí)施錨索支護(hù)時(shí)預(yù)應(yīng)力水平應(yīng)是錨桿設(shè)計(jì)荷載值的1.0～1.3倍比較適宜。

6)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)條件復(fù)雜多變，要加強(qiáng)錨索支護(hù)的檢測(cè)，及時(shí)反饋分析、修正和完善設(shè)計(jì)。錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù)的巷道頂板離層臨界值的大小，主要取決于錨索材料所允許的最大伸長(zhǎng)量在垂直方向上的分量。和錨索的有效安裝長(zhǎng)度及其同巷道表面的安裝角度也有關(guān)系。

4.2 支護(hù)技術(shù)方案

對(duì)于深部復(fù)雜高應(yīng)力離層斷裂型工程軟巖巷道，根據(jù)上述分析的支護(hù)原則，結(jié)合當(dāng)前支護(hù)理論、技術(shù)、方法，可采用高強(qiáng)錨網(wǎng)索+梁(帶)聯(lián)合支護(hù)技術(shù)。具體方案：錨網(wǎng)索配合鋼帶、鋼筋梯子聯(lián)合支護(hù)形式。

頂板錨桿間排距為800 mm×1000 mm，兩幫錨桿間排距為800 mm×1000 mm。

錨索間排距為1500mm×2000 mm，長(zhǎng)度為4.5～12 m，錨入穩(wěn)定巖層中的長(zhǎng)度≥1.5 m，錨索呈五花型沿巷中分布。

全斷面掛菱形金屬網(wǎng)，網(wǎng)與網(wǎng)壓茬100 mm，每200 mm用10#鐵絲聯(lián)接一處。

錨固采用樹脂藥卷錨固，錨桿及錨索錨固劑型號(hào)頂部為K2350型，幫部為K2850型，錨桿錨固長(zhǎng)度為(500×2)mm，錨索錨固長(zhǎng)度為(500×3)mm。

巷道凈寬4.5 m，凈高4.0 m，支護(hù)布置斷面如圖1所示。

圖1 巷道支護(hù)設(shè)計(jì)斷面圖

4.3 支護(hù)效果分析

4.3.1 監(jiān)測(cè)內(nèi)容

監(jiān)測(cè)內(nèi)容的選擇必須充分考慮到：巷道圍巖的運(yùn)動(dòng)狀況，從監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)直接判斷圍巖是否穩(wěn)定；錨桿的工作狀態(tài)，判斷錨桿支護(hù)參數(shù)是否合理；便于觀測(cè)，易于現(xiàn)場(chǎng)測(cè)取。

1)與巷道兩幫圍巖穩(wěn)定有關(guān)的監(jiān)測(cè)指標(biāo)：巷道表面收斂、圍巖深部位移、錨桿受力。

2)與巷道頂板穩(wěn)定有關(guān)的監(jiān)控內(nèi)容有：頂板下沉量、錨固區(qū)內(nèi)、外的離層值。圍巖深部位移，錨桿受力及其分布狀況。

本次礦壓觀測(cè)安裝表面位移觀測(cè)點(diǎn)兩處；頂板離層觀測(cè)點(diǎn)兩處；端錨錨桿(錨索)工作荷載觀測(cè)點(diǎn)三處；測(cè)力錨桿觀測(cè)點(diǎn)兩處；再生圍壓觀測(cè)點(diǎn)兩處。

4.3.2 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)

1)測(cè)站1處的表面位移監(jiān)測(cè)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)，得到測(cè)站1處頂、底板及兩幫變形曲線，如圖2、圖3所示。

2)頂、底板離層監(jiān)測(cè)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，得到頂?shù)装遄冃巫兓O(jiān)測(cè)曲線，如圖4、圖5所示。

3)端錨錨桿(錨索)工作荷載監(jiān)測(cè)。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，得到測(cè)力錨桿和錨索的工作載荷監(jiān)測(cè)曲線，如圖6、圖7所示。

4.3.3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

對(duì)-750 m水平的巷道進(jìn)行深部耦合支護(hù)技術(shù)工程實(shí)踐表明：

1)頂、幫位移總值<600 mm，頂板離層<40mm，圍巖穩(wěn)定，取得良好的支護(hù)效果。

2)端錨錨桿(錨索)工作荷載的變化很小，其安全程度高。

根據(jù)上述監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，巷道頂板移近與兩幫收斂量表明采用高強(qiáng)度、高剛度錨桿與高預(yù)緊力錨索的耦合支護(hù)技術(shù)取得較好效果，能保證巷道不發(fā)生離層斷裂破壞。

圖2 測(cè)站1頂?shù)装遄冃吻€

圖3 測(cè)站1兩幫變形曲線

圖4 測(cè)站1頂?shù)装咫x層曲線

圖5 測(cè)站2頂?shù)装咫x層曲線

圖6 端錨錨桿工作荷載曲線

圖7 錨索工作荷載監(jiān)測(cè)曲線

5 結(jié)論

說明本文對(duì)深部要應(yīng)力離層斷裂型巷道工程軟巖的變形特性、變形機(jī)理分析正確，所采用的支護(hù)原則、支護(hù)方案、支護(hù)材料、施工工藝與圍巖變形特性實(shí)行強(qiáng)度、剛度、變形、結(jié)構(gòu)的基本耦合。

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