史紅宇

（山西中陽鋼鐵集團(tuán)中鋼煤業(yè)公司，山西 呂梁 033400）

淺埋深大采高長工作面綜采支架設(shè)備選型與參數(shù)研究

史紅宇

（山西中陽鋼鐵集團(tuán)中鋼煤業(yè)公司，山西 呂梁 033400）

針對(duì)某礦51101綜采面的地質(zhì)條件和開采條件，根據(jù)支架的受力特征，確定了支架的工作阻力和初撐力，通過對(duì)采場頂板移近量的預(yù)測，支架底座對(duì)工作面底板的比壓選定，以及支架的移架周期和推移步距計(jì)算，進(jìn)而選定了支架的架型，從而為該礦綜采面的支架選型提供了依據(jù)。

大采高；長工作面；綜采支架

1 工作面概括

51101工作面的煤層的平均賦存深度139m，工作面長300m，煤層厚度平均6 m，賦存較穩(wěn)定，采用大采高綜采，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力1 000萬t/a。直接頂一般為泥巖或細(xì)砂巖，厚度平均為12.12 m，老頂為中砂巖或粗砂巖，厚度平均為9.17m。

2 大采高長工作面配套液壓支架的選型的主要原則

支架架型結(jié)構(gòu)與工作面煤層賦存條件相適應(yīng)；液壓支架對(duì)頂板的支護(hù)強(qiáng)度與頂板破斷運(yùn)動(dòng)規(guī)律相適應(yīng)；支架的支撐高度與工作面采高相適應(yīng)；支架電液控制系統(tǒng)的技術(shù)性能（主要指跟機(jī)移架循環(huán)周期）與工作面高速推進(jìn)的生產(chǎn)技術(shù)條件相適應(yīng)；支架的可靠性（主要指實(shí)際大修周期和實(shí)際使用壽命）必須與高產(chǎn)高效工作面的生產(chǎn)要求相適應(yīng)；支架運(yùn)輸尺寸、搬運(yùn)方式及支架自重與礦井輔助運(yùn)輸條件相適應(yīng)；支架通風(fēng)斷面與工作面通風(fēng)要求相適應(yīng)。

3 淺埋深大采高長工作面綜采支架選型與參數(shù)確定

3.1 液壓支架結(jié)構(gòu)型式的確定

根據(jù)神東礦區(qū)大采高超長面的礦壓特點(diǎn)和近年來引進(jìn)支架的使用情況，51101綜采工作面配套液壓支架結(jié)構(gòu)型式宜選用兩柱掩護(hù)式。

3.2 支架工作阻力的確定

對(duì)于長壁綜采工作面，頂板巖層的垮落與破斷運(yùn)動(dòng)規(guī)律決定了采場礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度大小。而采場礦壓顯現(xiàn)規(guī)律則主要取決于煤層采高、頂板的直接頂和老頂巖層的巖性強(qiáng)度與厚度等參數(shù)，同時(shí)取決于工作面的開采面積范圍等。

（1）直接頂載荷倍數(shù)確定法

按照長壁工作面的關(guān)鍵巖層控制理論，51101綜采面采高6.0m，直接頂?shù)暮穸?2.12 m，則液壓支架應(yīng)該具有的額定工作阻力P為：

式中：Ks為安全富裕系數(shù)，2.0；B為支架的寬度，m；L為支架的長度，m；K為來壓動(dòng)載系數(shù)；γ為上覆巖層的平均體積力，kN/m3；Σh為直接頂垮落厚度，m。

代入數(shù)據(jù)得，

P=2.0×4.5×2×23.6×12.12=9010kN/架.

（2）關(guān)鍵巖層控制理論確定支架阻力

在考慮老頂細(xì)砂巖巖性與強(qiáng)度所決定的周期來壓步距的情況下，在老頂厚度9.17m，根據(jù)頂板柱狀實(shí)際情況，均布載荷按老頂本身自重考慮，

則q=9.17×23.6=0.22mPa.

老頂巖石抗拉強(qiáng)度為2.60 mPa，一般周期來壓步距為LC=18.35m，此時(shí)支架應(yīng)該具有的工作阻力為

（3）應(yīng)用中國《緩傾斜煤層頂板分類試行方案》中支護(hù)強(qiáng)度確定支架阻力

在《緩傾斜煤層頂板分類方案》中，支架支護(hù)強(qiáng)度的回歸計(jì)算公式為：

式中：hm為工作面采高，m；L0為工作面來壓步距，m；Be為支架控頂距，包括機(jī)道寬度，m；N為直接頂與采高之比。

51101綜采面，采高h(yuǎn)m=6.0 m，初次來壓步距L0=44.58m，支架最大控頂距Be=5.55 m（頂梁長+前探梁長），直接頂與采高之比（采空區(qū)充填系數(shù)）N=2.02，帶入?yún)?shù)可得該工作面煤層的額定支護(hù)強(qiáng)度為：

取1.2的安全系數(shù)，需要的額定工作阻力P為

綜合上面的分析，預(yù)測的支架工作阻力分別為9 010 kN/架、8 588 kN/架和11 429 kN/架，為此認(rèn)為支架合理工作阻力應(yīng)為9675kN/架。

3.3 支架初撐力的確定

一般初撐力可按下式確定

根據(jù)該礦區(qū)所用液壓支架的初撐力比例實(shí)際，DBT和JOY支架一般均為0.7，因此選用支架初撐力應(yīng)為6773kN/架。

3.4 采場頂?shù)装逡平康念A(yù)測

按照51101綜采面巖層結(jié)構(gòu)條件，周期來壓時(shí)期的老頂巖層極限下沉量為

根據(jù)綜采工作面頂板的線性下沉規(guī)律，在不考慮直接頂彈性變形的情況下，工作面支架控頂處（支架尾端）的最大下沉量為：

式中：LZ為周期來壓步距，按18.35m進(jìn)行計(jì)算。

如果按照一般全部垮落法開采的頂板下沉預(yù)計(jì)公式，則

據(jù)此預(yù)測，51101綜采面頂板下沉量為715 mm～833 mm之間，若再考慮底板的鼓起量100 mm，則工作面的頂?shù)装逑鄬?duì)移近量應(yīng)為815 mm～933 mm。

3.5 支架底座對(duì)工作面底板的比壓適應(yīng)性

支架底座對(duì)工作面底板的比壓以礦區(qū)在用的液壓支架的底座比壓作參考，采用類比法選定。選定情況見表1。

表1 神東礦區(qū)液壓支架底座比壓對(duì)比

從表1可以看出，該礦區(qū)目前在用液壓支架的平均比壓為2.0mPa～2.5mPa。這些支架已經(jīng)應(yīng)用多年，配合提底座機(jī)構(gòu)的應(yīng)用，支架底座對(duì)工作面底板條件的適應(yīng)情況良好。因此，大采高超長綜采面支架的平均底座比壓可參考選定為小于2.5mPa。

51101工作面煤層底板砂質(zhì)泥巖的抗壓強(qiáng)度為32.48 mPa，考慮工作面俯斜開采時(shí)積水影響，其軟化系數(shù)為0.75，則砂質(zhì)泥巖底板受水的影響強(qiáng)度降低為24.36 mPa，按照中國煤層底板分類，1-2煤層底板屬于IV類中硬底板。該底板巖層強(qiáng)度為支架比壓最大值和平均值的9.0倍和12.2倍，可見底板巖層滿足支架比壓的要求，不會(huì)發(fā)生支架陷底，影響工作面推進(jìn)速度的情況，能達(dá)到采面高產(chǎn)高效和快速推進(jìn)的目的。

3.6 支架移架循環(huán)周期

液壓支架的跟機(jī)移架速度必須滿足采煤機(jī)割煤時(shí)的平均牽引速度，即不得低于7.72m/mi n。

液壓支架一個(gè)降架-移架-升架循環(huán)的周期t可以采用下式計(jì)算：

式中:v為采煤機(jī)平均截割牽引速度7.72m/mi n；A為支架中心距，1.75m。

3.7 支架推移步距

液壓支架的有效推移步距應(yīng)與采煤機(jī)的截深相配套，采煤機(jī)選型計(jì)算推薦采用0.865 m截深的滾筒，因此對(duì)應(yīng)液壓支架的有效推移步距應(yīng)為865 mm。

4 結(jié)論

對(duì)于51101綜采面6 m采高和300 m長工作面，支架合理工作阻力應(yīng)為9 675 kN/架，初撐力6773 kN/架；液壓支架的有效推移步距應(yīng)為865mm；移架速度必須小于13.6 s/架；底座對(duì)底板平均比壓小于2.5mPa。

51101綜采面支架可選用DBT液壓支架，其型號(hào)為2l eg-shi el d，支撐高度2.7m～6.0m，支架寬度1.75m，工作阻力2×5170 kN，推移步距865 mm，控制方式，Pm4電液控制系統(tǒng)，移架速度8s。

[1]閻少宏.綜放工作面支架工作阻力確定的理論應(yīng)用[J].煤炭學(xué)報(bào).2002，（2）:64-67.

[2]徐萬軍.通安煤礦綜采工作面液壓支架選型與計(jì)算[J].煤炭技術(shù)，2008，（12）:22-24.

[3]仲志善.牛西井技改首采面綜放支架選型[J].煤，2007，（5）:21-24.

Model Selection and Parameter Study of Fully-mechanized Mining Support Equipments on Shallow-bury-deep Large Mining Height Long Faces

SHI Hong-yu
(Zhongyang St eelCoalCo.ofShanxiZhongyang St eelGroup,,Lvl i ang Shanxi033400)

O n the geological and mining condition of N o.51101 fully-mechanized driving face and stress features of support, w orking resistances and setting loads of the support are determined. Then, by prediction of roof displacement, selection of the load ratio of support's base to floor, and calculation of advancing cycle andpropelling space of the support, one model is chosen, w hich provides the evidence for model selection in fully- mechanized w orking face.

l arge mining height;l ong working face;fully-mechani zed mining support

TD355+.41；TD355+.42

A

1672-5050（2010）12-0067-03

編輯：劉新光

2010-09-15

史紅宇（1969—），男，山西夏縣人，本科，工程師，從事煤礦生產(chǎn)安全技術(shù)管理工作。