于得水 袁祖強(qiáng) 紀(jì)和平

1 引言

液氮發(fā)動(dòng)機(jī)的換熱器一般采用翅片管式，翅片管式換熱器由于構(gòu)造簡(jiǎn)單、體積小、重量輕、制造使用方便，在液氮汽車系統(tǒng)中得到廣泛應(yīng)用。翅片管式換熱器是通過吸收外界環(huán)境熱量來實(shí)現(xiàn)其汽化功能的，具有經(jīng)濟(jì)節(jié)能的優(yōu)點(diǎn)［1］，但由于換熱器的工作溫度很低，因此如果不采取相應(yīng)的預(yù)防措施，很容易結(jié)霜。而換熱器結(jié)霜后會(huì)大大影響其換熱效率，這在緊湊式換熱器中是不允許的。本文分析了結(jié)霜產(chǎn)生的原因和結(jié)霜對(duì)換熱器性能的影響，并提出兩種新方法減少結(jié)霜現(xiàn)象的發(fā)生，通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證這兩種方法能有效的減少換熱器的結(jié)霜，提高換熱器的換熱效率，進(jìn)而進(jìn)一步提高液氮發(fā)動(dòng)機(jī)的效率。

2 結(jié)霜對(duì)換熱器性能的影響

結(jié)霜對(duì)翅片管換熱器的影響非常大，其對(duì)換熱器性能參數(shù)的影響主要有:(1)翅片效率，由于霜層的增加，導(dǎo)致翅片間距減小，而翅片間距越小換熱器的翅片效率越低。(2)傳熱系數(shù)，由于霜的傳熱系數(shù)很低，因此當(dāng)霜層附著在換熱器管壁上不僅增加了壁厚，而且還減少了管壁的傳熱系數(shù)。(3)空氣壓降，隨著霜層的增厚空氣的流通面積減少，導(dǎo)致空氣流經(jīng)換熱器的阻力增大，因而空氣側(cè)的壓降會(huì)逐步增加，導(dǎo)致傳熱系數(shù)減少。(4)表面粗糙度，由于霜層形成的不規(guī)則性，因此導(dǎo)致壁面的粗糙度增加，而表面粗糙度對(duì)熱交換過程有很大的影響［2-3］。圖1為翅片管式換熱器結(jié)霜的示意圖。

圖1 換熱器表面結(jié)霜示意圖Fig.1 Diagram of heat exchanger surface frost

3 換熱器結(jié)霜過程的數(shù)學(xué)分析

換熱器結(jié)霜的過程就是傳熱傳質(zhì)的過程。對(duì)于霜層表面，關(guān)于熱和質(zhì)傳遞系數(shù)的Chilton Colburn方程是成立的［4-5］。

3.1 熱傳遞

溫度邊界層和霜表面

霜層內(nèi)

霜層內(nèi)能量方程式

式中:λeff是霜層的平均導(dǎo)熱系數(shù)，但是由于各管段流體形態(tài)不同，傳熱系數(shù)的計(jì)算非常復(fù)雜，應(yīng)該進(jìn)行分段計(jì)算。

(1)單相流體對(duì)流換熱區(qū)關(guān)聯(lián)式

(2)氣液兩相對(duì)流換熱區(qū)關(guān)聯(lián)式

對(duì)于低溫流體而言，管內(nèi)沸騰的局部傳熱系數(shù)最精確的計(jì)算式是由Klinenko所歸納的關(guān)系式

式中:b為氣泡特征常數(shù)。

(3)缺液區(qū)關(guān)聯(lián)式

在本區(qū)內(nèi)熱力計(jì)算中涉及到兩種極限工況，Plummer等建議按下式計(jì)算ε值。

水

氟利昂

3.2 質(zhì)傳遞

一般認(rèn)為從主流濕空氣中析出的水分(mw)可分為兩部分，一部分用以增加霜層厚度(mδ)，另外一部分用以增加霜層體積質(zhì)量(mρ)，假設(shè)霜層是由霜柱和冰-空氣的多孔質(zhì)部分共同組成的復(fù)合結(jié)構(gòu)，則用于提高霜層密度的那一部分質(zhì)量可以從擴(kuò)散機(jī)理推導(dǎo)出如下計(jì)算式［2］。

其中:

其中，霜層體積質(zhì)量可根據(jù)下式計(jì)算

式中:T為溫度，K;f為摩擦系數(shù);St為斯坦頓數(shù);εa為霜中空氣所占的體積百分比;εβ為霜中冰晶所占的體積百分比;f表示霜層表面;δ表示霜層厚度，mm;ρi為冰晶體積質(zhì)量，kg/m3;ρv為水蒸氣體積質(zhì)量，kg/m3;ρa(bǔ)為空氣體積質(zhì)量，kg/m3;σ為斯蒂芬-玻爾茲曼常數(shù)，J/K;w代表冷表面;w為凝華潛熱，J/g;D為質(zhì)擴(kuò)散系數(shù);R為氣體常數(shù)，J/(K·mol)。

作為霜層物性中的兩個(gè)重要參數(shù)，霜層密度和熱傳導(dǎo)系數(shù)在結(jié)霜中非常重要。由于各管段內(nèi)流體所處流體形態(tài)的不同，熱傳導(dǎo)系數(shù)和密度也會(huì)因此不同。利用以上關(guān)聯(lián)式進(jìn)行計(jì)算后發(fā)現(xiàn)，換熱器大部分管段處于含液區(qū)，且處于液體換熱區(qū)和氣液兩相區(qū)的管段熱傳導(dǎo)系數(shù)較小，產(chǎn)生的霜量較多，而過熱區(qū)產(chǎn)生的霜量相對(duì)則較少，這與工程實(shí)際是相符的。

4 避免換熱器結(jié)霜方法的研究

液氮發(fā)動(dòng)機(jī)換熱器的工作溫度很低(最低溫度將達(dá)到-200℃)，如果換熱器的設(shè)計(jì)不當(dāng)將引起冰堵現(xiàn)象，嚴(yán)重影響整個(gè)系統(tǒng)的正常工作。因此，在換熱器設(shè)計(jì)的時(shí)候必須考慮如何避免換熱器表面的結(jié)霜現(xiàn)象。目前比較通用的液氮發(fā)動(dòng)機(jī)換熱器除霜方法有以下幾種［6］:

(1)在換熱器表面鍍高疏水性鍍層，降低其與水蒸氣之間表面能，增大接觸角，來抑制結(jié)霜。

(2)對(duì)流入換熱器的濕空氣進(jìn)行凈化，盡量濾去其中懸浮的可溶性顆粒，對(duì)抑制結(jié)霜有很大效果。

(3)嘗試將液氮直接噴入發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸，使其在氣缸內(nèi)直接汽化并且膨脹做功從而避免換熱器的使用。

除了上述方法外，華盛頓大學(xué)在換熱器的設(shè)計(jì)上采用了一種三通道的方式，這種方式通過減少低溫部分與空氣直接接觸來達(dá)到避免結(jié)霜的目的。在這種情況下，熱量從高溫端熱源傳來，經(jīng)過一系列的多程換熱管道，傳到低溫液氮。這樣使得只有外層換熱管的外表面與環(huán)境空氣直接接觸，就避免了結(jié)霜。實(shí)驗(yàn)表明，這種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的換熱器可以在一定程度上避免換熱器的結(jié)霜，但是，它的工作效果強(qiáng)烈依賴于它所處的工作環(huán)境及發(fā)動(dòng)機(jī)本身的運(yùn)行狀況。而且由于整個(gè)管束體積龐大，但與空氣直接進(jìn)行對(duì)流換熱的單位體積的換熱面積較小;相鄰兩換熱管之間的換熱主要是通過導(dǎo)熱方式進(jìn)行的，并且溫差不是很大，這樣的換熱系數(shù)比較小，導(dǎo)致整個(gè)換熱器的換熱效率不是很高。

為了減少翅片管換熱器的結(jié)霜，采用兩種方法來避免液氮發(fā)動(dòng)機(jī)換熱器的結(jié)霜，采用預(yù)混合式換熱器;通過改變翅片的間距來減少換熱器的結(jié)霜量。通過實(shí)驗(yàn)方法驗(yàn)證這兩種方法對(duì)換熱器結(jié)霜量的影響。

4.1 預(yù)混合換熱器式換熱器對(duì)結(jié)霜量的影響

圖2為液氮發(fā)動(dòng)機(jī)的換熱器系統(tǒng)的原理圖，整個(gè)系統(tǒng)由兩部分組成，分別為預(yù)換熱器和主換熱器。工作時(shí)，從主換熱器出口引出部分常溫氮?dú)獾筋A(yù)換熱器與低溫氮?dú)膺M(jìn)行混合，使得低溫氮?dú)膺M(jìn)入主換熱器時(shí)溫度進(jìn)一步升高，從而達(dá)到了減少主換熱器結(jié)霜的目的，這樣就可以在避免換熱器結(jié)霜的同時(shí)既提高了換熱器的效率又盡可能的避免了結(jié)霜。

圖2 預(yù)混合式換熱器原理圖Fig.2 Schematic diagram of premixed-formed heat exchanger

通過試驗(yàn)的方法比較傳統(tǒng)換熱器系統(tǒng)和預(yù)混合式換熱器系統(tǒng)結(jié)霜量的變化，實(shí)驗(yàn)中所用的換熱器為間冷式翅片管蒸發(fā)器，其結(jié)構(gòu)參數(shù)為:迎風(fēng)管排數(shù)5;垂直風(fēng)向管排數(shù)2;迎風(fēng)方面的各排翅片間距為5、5、5、5和10 mm;迎風(fēng)方面的各排翅片數(shù)目為39、42、44、44和21;翅片高度27 mm;翅片寬度52 mm;翅片厚度0.15mm;管直徑8mm;管厚0.61 mm;管間距30 mm;管排距25 mm;管和翅片材料均為鋁。

通過實(shí)驗(yàn)記錄的預(yù)混合式換熱器結(jié)霜量和普通換熱器結(jié)霜量的曲線如圖3所示。

圖3 預(yù)混和換熱器與普通換熱器結(jié)霜量的比較Fig.3 Curve graph of amount of premixed-formed heat exchanger frost and common heat exchanger

通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)改進(jìn)后的預(yù)混合式換熱器能明顯較少翅片上的結(jié)霜量，隨著時(shí)間增加，換熱器翅片上結(jié)霜量的減少更加突出，并且在5 h后結(jié)霜量有下降的趨勢(shì)，證明預(yù)換熱器系統(tǒng)的預(yù)防結(jié)霜效果比普通換熱器系統(tǒng)更加有效。但是預(yù)換熱器還是不能完全的避免換熱器的結(jié)霜現(xiàn)象，需要進(jìn)行進(jìn)一步的研究。

4.2 翅片間距對(duì)換熱器結(jié)霜量的影響

采用3種不同翅片間距的換熱器，其翅片間距分別為:10 mm，7.5 mm，5 mm，其它參數(shù)如上文所述。圖4為不同間距翅片換熱器結(jié)霜量的比較。

通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)隨著翅片間距的增加，空氣與換熱器的接觸面積增加，結(jié)霜量明顯減少，這是因?yàn)槌崞g距越少，霜層厚度的增加對(duì)翅片間通風(fēng)面積的影響越明顯。因此，在結(jié)霜比較嚴(yán)重的管排，為了保證其換熱性能，需要增大翅片間距來減少結(jié)霜量。

5 結(jié)論

圖4 不同間距翅片換熱器結(jié)霜量的比較Fig.4 Mount of frost of fin heat exchanger with different pitch

翅片管換熱器的結(jié)霜對(duì)其換熱性能有很大的影響，由于換熱器大部分管段處于含液區(qū)，且處于液體換熱區(qū)和氣液兩相區(qū)的管段熱傳導(dǎo)系數(shù)較小，因此產(chǎn)生的結(jié)霜量較多。通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，采用預(yù)混和式翅片管換熱器和增加翅片管式換熱器的翅片間距能明顯的抑制換熱器的結(jié)霜量。

1 蘇海林.低溫翅片管換熱器結(jié)霜試驗(yàn)研究［J］.低溫工程，2007(5):50-59.

2 賴建波，減潤(rùn)清.翅片管式換熱器表面結(jié)霜特性的數(shù)值分析和實(shí)驗(yàn)研究［J］.制冷學(xué)報(bào)，2003，2:8-11.

3 劉鳳珍，于 陽(yáng).低溫工況下結(jié)霜對(duì)翅片管蒸發(fā)器性能影響的實(shí)驗(yàn)研究［J］.低溫與超導(dǎo)，2003，31(1):27-30.

4 Kondepudi S N，O’Neal D L.Performance of finned-tube heat exchangers under frosting conditions［J］.International Journal of Refrigeration，1993，16(3):175-180.

5 張祉祐，石秉三.低溫技術(shù)與原理［M］.北京:機(jī)械工業(yè)出版社.1987:56-59.

6 羅 超.翅片管蒸發(fā)器結(jié)霜性能的仿真與實(shí)驗(yàn)研究［D］.上海:上海交通大學(xué)，2008.