鄭美茹,黑 棣,賈 良,呂延軍
(1.陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機(jī)電系,陜西 渭南 714000;2.西安理工大學(xué) 機(jī)械與精密儀器工程學(xué)院,西安 710048)
軸承轉(zhuǎn)子系統(tǒng)是一個(gè)典型的非線性動力系統(tǒng),僅用線性理論已不能解釋系統(tǒng)所表現(xiàn)出的某些動力行為。由于線性穩(wěn)定性理論的局限性,以往僅研究了轉(zhuǎn)子系統(tǒng)平衡點(diǎn)解的穩(wěn)定性,而轉(zhuǎn)子總是具有影響系統(tǒng)穩(wěn)定性的質(zhì)量偏心,而該影響在線性分析中無法考慮,因此必須運(yùn)用非線性分析方法研究其動力學(xué)特性[1-3]。
實(shí)際的轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)嚴(yán)格地說來都是柔性系統(tǒng),因此,開展柔性轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)穩(wěn)定性的研究具有重要的工程意義[4]。Newmark方法是一種常用的動力分析數(shù)值計(jì)算方法。由于工程技術(shù)中振動分析問題的復(fù)雜性,數(shù)值分析方法成為動力反應(yīng)分析的重要手段[5-6]。分析了Newmark法在計(jì)算時(shí)間步長內(nèi)產(chǎn)生的影響計(jì)算精度和計(jì)算穩(wěn)定性的計(jì)算擾動效應(yīng),并將其改進(jìn)形成一種考慮了計(jì)算擾動的求解周期響應(yīng)的局部迭代方法。運(yùn)用Runge-Kutta法對改進(jìn)的Newmark直接積分法計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對比。
圖1所示為某流體動壓滑動軸承支承的對稱柔性轉(zhuǎn)子動力系統(tǒng),其動力學(xué)方程可寫為:
(1)
式中:M,C和K分別為轉(zhuǎn)子的質(zhì)量、阻尼和剛度矩陣;f為軸承的非線性油膜力矢量;Q為施加在轉(zhuǎn)子上的周期激勵(lì)力(與轉(zhuǎn)速同步的不平衡激勵(lì)或汽動力激勵(lì))矢量;X為轉(zhuǎn)子的位移矢量。分別表示為:
圖1 流體動壓滑動軸承-柔性轉(zhuǎn)子系統(tǒng)示意圖
在時(shí)刻t+Δt的響應(yīng)值應(yīng)滿足動力平衡方程:
(2)
由常平均加速度假設(shè)可得:
(3)
(4)
式中:a6=Δt(1-γ);a7=γΔt,其中γ≥0.5;a≥0.25(0.5+γ)2。
(5)
(6)
0.25(0.5+γ)2。
將(5)和(6)式代入(2)式可得關(guān)于Xt+Δt的方程:
(7)
第i個(gè)Δt時(shí)間段的位移增量為:
(8)
(9)
第i個(gè)時(shí)間步長的加速度增量為:
(10)
根據(jù)運(yùn)動約束條件和Δt時(shí)間步長內(nèi)的加速度增量,可得Δt時(shí)間步長內(nèi)的速度增量為:
(11)
由(8)式、(10)式和(11)式可以進(jìn)一步計(jì)算出ti+1=ti+Δt時(shí)刻系統(tǒng)的位移、速度和加速度:
Xi+1=Xi+ΔXi
(12)
(13)
(14)
(15)
(16)
將(15)式改寫為:
(17)
將(16)式代入(17)式可得:
(18)
(19)
(20)
(21)
(22)
將(18)式和(19)式相加,可得:
(23)
式中:
(24)
(25)
(26)
圖軸承處的軸心軌跡
圖軸承處的準(zhǔn)周期軌跡
圖軸承處的Poincaré映射點(diǎn)列
圖 軸承處y方向的時(shí)間歷程
圖7 軸承處y方向的分岔圖
圖8 圓盤處y方向的分岔圖
基于Newmark直接積分法,分析了在計(jì)算時(shí)間步長內(nèi)產(chǎn)生的、影響計(jì)算精度和計(jì)算穩(wěn)定性的計(jì)算擾動效應(yīng)。提出了改進(jìn)的Newmark直接積分法,從而減少了計(jì)算結(jié)果誤差、超越現(xiàn)象和提高了計(jì)算穩(wěn)定性。雖然不可能完全消除Newmark法直接積分的計(jì)算誤差和完全保證其計(jì)算結(jié)果收斂,但能使計(jì)算位移、速度和加速度符合計(jì)算運(yùn)動約束條件。應(yīng)用改進(jìn)的Newmark直接積分法得到的數(shù)值結(jié)果展現(xiàn)系統(tǒng)具有周期運(yùn)動、準(zhǔn)周期運(yùn)動等非線性現(xiàn)象。改進(jìn)的Newmark直接積分法具有理論和現(xiàn)實(shí)意義,在振動分析中有很好的應(yīng)用價(jià)值。