董道雷

（北城致遠(yuǎn)集團(tuán)有限公司重慶401147）

矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的施工控制方法探討

董道雷

（北城致遠(yuǎn)集團(tuán)有限公司重慶401147）

矮墩連續(xù)鋼構(gòu)體系在施工過程中隨著結(jié)構(gòu)單元數(shù)量的增加和荷載逐步變化，其鋼構(gòu)受力體系要經(jīng)歷多次體系轉(zhuǎn)換，是一種復(fù)雜的超靜定結(jié)構(gòu)。按照嚴(yán)密的施工控制措施，采用線形控制軟件進(jìn)行數(shù)學(xué)模型分析，對(duì)施工預(yù)拱度、主梁梁體次應(yīng)力等進(jìn)行嚴(yán)格的監(jiān)控，形成施工、監(jiān)測(cè)、預(yù)報(bào)、調(diào)整、施工的循環(huán)過程，完全能夠達(dá)到撓幅與內(nèi)力雙控的目標(biāo)，確保矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的合龍精度要求。

矮墩；連續(xù)剛構(gòu)橋；施工；控制方法

矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋因其橋墩與梁體固結(jié)，在主梁混凝土收縮、徐變、體系溫變及中孔活載作用下，主墩將向中孔方向彎曲，當(dāng)墩身較矮時(shí)，這種效應(yīng)將更加明顯，甚至在各種組合作用下，樁基可能出現(xiàn)上拔力或出現(xiàn)墩身開裂的情形。連續(xù)剛構(gòu)橋的這種受力特點(diǎn)，在市政橋梁設(shè)計(jì)中其應(yīng)用受到限制，因而多采用矮墩形式。筆者結(jié)合達(dá)州市金龍大道跨鐵路矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的施工，就矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的施工控制方法進(jìn)行探討。

1 工程概況

達(dá)州市金龍大道跨鐵路矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋橋長254.3m，橫跨達(dá)萬線鐵路貨運(yùn)站，跨徑布置為60+100+60m，橋梁縱坡為4%，雙向橫坡2%，K0+222.02處設(shè)置豎曲線，豎曲線半徑為1200m。上部結(jié)構(gòu)箱梁為三向預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，采用雙幅單箱單室箱型截面，下部結(jié)構(gòu)采用雙薄壁矮墩墩身。

2 控制原理

根據(jù)達(dá)州市的城市總體規(guī)劃及控制性詳細(xì)規(guī)劃，達(dá)州市金龍大道跨線橋橋位、跨徑和橋梁豎曲線特征受鐵路線、貨運(yùn)站、高壓線等周邊環(huán)境影響，只能采用矮墩連續(xù)剛構(gòu)形式，其設(shè)計(jì)安全等級(jí)為最高級(jí)別。

2.1 矮墩連續(xù)鋼構(gòu)橋施工控制理論分析

本橋橋墩采用雙薄壁墩矮墩連續(xù)鋼構(gòu)體系，剛度較大，在連續(xù)鋼構(gòu)施工過程中，隨著懸掛箱梁的施工進(jìn)度推進(jìn)，橋墩墩身將受到橋梁縱向變形影響，會(huì)產(chǎn)生較大次內(nèi)力。根據(jù)這種結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，按照設(shè)計(jì)塊段單元，利用結(jié)構(gòu)有限元分析軟件包進(jìn)行有限元法建模分析，主要是對(duì)各節(jié)段施工工況下的相應(yīng)截面的應(yīng)力、位移進(jìn)行分析，作為監(jiān)測(cè)和施工控制的依據(jù)。

首先進(jìn)行正向分析：即模擬矮墩連續(xù)鋼構(gòu)橋結(jié)構(gòu)的實(shí)際施工過程，同時(shí)考慮結(jié)構(gòu)的非線性和混凝土收縮、徐變等問題進(jìn)行計(jì)算分析，從而得到橋梁結(jié)構(gòu)在各個(gè)施工階段的位移和受力狀態(tài)，作為應(yīng)力監(jiān)測(cè)的依據(jù)。

其次進(jìn)行逆向分析：即按照矮墩連續(xù)鋼構(gòu)橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際施工加載順序的逆過程進(jìn)行計(jì)算，確定施工預(yù)拱度及高程，從而指導(dǎo)施工，確保成橋線性狀態(tài)與設(shè)計(jì)吻合。

進(jìn)行分析時(shí)，結(jié)構(gòu)荷載必須考慮全面。結(jié)構(gòu)載荷包括:混凝土自重、掛籃自重及鋼筋、人員和設(shè)備的重量，掛籃移動(dòng)各施工階段的施工荷載，同時(shí)考慮二期恒載的重力；預(yù)應(yīng)力索張拉力；溫度荷載、風(fēng)荷載及與結(jié)構(gòu)的形成過程中有關(guān)的荷載，如混凝土的收縮徐變、時(shí)間荷載等。這些荷載都會(huì)引起結(jié)構(gòu)的附加變形和應(yīng)力，從而改變連續(xù)鋼構(gòu)橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際形狀和受力狀態(tài)。

2.2 矮墩連續(xù)鋼構(gòu)橋梁實(shí)際控制分析

矮墩連續(xù)鋼構(gòu)橋梁的特點(diǎn)，其理論分析是前期預(yù)測(cè)控制，這是主要的控制手段。施工期間需要進(jìn)行施工監(jiān)測(cè)反饋和判斷分析，輔以后期修正的這種“預(yù)控——監(jiān)測(cè)——修正——預(yù)控”不斷反復(fù)循環(huán)的過程。

依據(jù)本橋的實(shí)際特點(diǎn)，施工控制重點(diǎn)為箱梁標(biāo)高及線性控制和應(yīng)力監(jiān)測(cè)控制。依據(jù)結(jié)構(gòu)有限元分析軟件包建模分析計(jì)算出各個(gè)結(jié)構(gòu)單元箱梁塊段施工預(yù)拱度及高程。由于這種方法受軟件模擬條件的限制，特別是溫度變化、混凝土后期收縮徐變的實(shí)際情況要復(fù)雜得多，因此其可靠性和有效性必須結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況進(jìn)行修正。

實(shí)際運(yùn)用的方法是分別考慮影響箱梁結(jié)構(gòu)變形的每一項(xiàng)因素，忽略影響因素的相互作用，將所有計(jì)算值疊加求和，從而推導(dǎo)出每一塊段的預(yù)拱度。然后將此計(jì)算值與模擬計(jì)算值相比較，選取與現(xiàn)場實(shí)際狀態(tài)相近的預(yù)拱度或結(jié)合實(shí)際現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行合理修正，從而確定主梁立模標(biāo)高。在施工過程中加強(qiáng)施工監(jiān)測(cè)及信息反饋，經(jīng)誤差識(shí)別修正后再應(yīng)用理論和實(shí)際計(jì)算分析，從而不斷修正獲得最佳施工參數(shù)，以指導(dǎo)下一箱梁塊段的施工。

3 施工控制方法

本工程矮墩連續(xù)鋼構(gòu)體系在施工過程中隨著結(jié)構(gòu)單元數(shù)量的增加和荷載逐步變化，其鋼構(gòu)受力體系要經(jīng)歷多次體系轉(zhuǎn)換，是一種復(fù)雜的超靜定結(jié)構(gòu)。為了確保施工質(zhì)量，需要建立一套科學(xué)合理的施工控制系統(tǒng)來監(jiān)控整個(gè)施工過程中結(jié)構(gòu)的變形、應(yīng)力分布情況，取得控制分析中所需參數(shù)的真實(shí)值和實(shí)際施工狀態(tài)所反饋的信息，隨時(shí)掌握橋梁施工變形數(shù)據(jù)，及時(shí)進(jìn)行控制計(jì)算和分析處理，隨時(shí)指導(dǎo)現(xiàn)場施工，以確保箱梁成橋線形及結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)與設(shè)計(jì)相吻合。

3.1 矮墩施工

本工程橋墩結(jié)構(gòu)構(gòu)造為雙薄壁矩形實(shí)體矮墩，薄壁厚80cm，雙臂中心距3.2m；墩身平面尺寸為9.25m×0.8m，1號(hào)、2號(hào)墩身高度分別為：13.42m、9.46m。矮墩鋼筋結(jié)構(gòu)未采用常規(guī)的勁性骨架結(jié)構(gòu)，而是采用精軋螺紋鋼柔性設(shè)計(jì)，墩身一次澆筑成型，從而在最大限度內(nèi)降低和緩沖墩身剛度受到梁體次應(yīng)力的影響，避免了墩身開裂或樁基上拔的不良現(xiàn)象。施工中對(duì)各個(gè)部位的幾何要素、鋼筋安裝精密定位控制尤為重要。

3.2 箱梁施工監(jiān)測(cè)

根據(jù)設(shè)計(jì)要求與實(shí)際箱梁掛籃施工的特點(diǎn)，采用雙站坐標(biāo)測(cè)量方法，按經(jīng)計(jì)算分析復(fù)核確定后的箱梁設(shè)計(jì)各部位的坐標(biāo)精確放線和進(jìn)行施工監(jiān)測(cè)。

施工監(jiān)控的主要內(nèi)容有：結(jié)構(gòu)材料參數(shù)測(cè)定；箱梁和薄壁墩斷面應(yīng)力監(jiān)控；箱梁高程、平面線形監(jiān)控；箱梁溫度監(jiān)控。

3.2.1 結(jié)構(gòu)材料參數(shù)測(cè)定

矮墩鋼構(gòu)橋結(jié)構(gòu)材料物理參數(shù)的真實(shí)值直接決定或影響到箱梁梁撓度及結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化，因此在開工前及施工過程中，應(yīng)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)所用混凝土、鋼絞線、精軋螺紋鋼和結(jié)構(gòu)鋼等主要材料進(jìn)行物理和力學(xué)參數(shù)檢測(cè)，以應(yīng)用于現(xiàn)場施工控制分析中。具體應(yīng)包括混凝土容重、彈性模量、收縮徐變特性參數(shù)及鋼絞線、精軋螺紋鋼和結(jié)構(gòu)鋼的彈性模量、延伸率、管道摩阻系數(shù)等。

3.2.2 應(yīng)力監(jiān)測(cè)

施工控制中對(duì)結(jié)構(gòu)分析所確定的結(jié)構(gòu)關(guān)鍵截面的受力情況進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測(cè)，針對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析計(jì)算，將現(xiàn)場實(shí)測(cè)值和理論計(jì)算值相比較，通過二者偏差調(diào)整設(shè)計(jì)參數(shù)，修正計(jì)算模型，適時(shí)發(fā)出安全預(yù)警以采取處置措施，確保橋梁結(jié)構(gòu)安全。

本橋應(yīng)力監(jiān)測(cè)采用鋼弦式應(yīng)力計(jì)和鋼筋式應(yīng)力計(jì)來檢測(cè)箱梁應(yīng)變反映。鋼弦式應(yīng)力計(jì)由于具有性能穩(wěn)定、使用簡便、受溫度影響小、且適合于長期觀測(cè)的特點(diǎn)，使用中必須確定應(yīng)力計(jì)的初始值，這一點(diǎn)在施工控制工作中應(yīng)高度重視。為減小溫度的影響，應(yīng)力觀測(cè)宜安排在早晨8：00至9:00進(jìn)行，這樣能將溫度引起的誤差降到最低。

3.2.3 變形監(jiān)測(cè)

變形監(jiān)測(cè)主要包括主墩壓縮變形及主梁撓度監(jiān)測(cè)。

首先按《公路勘測(cè)規(guī)范》(JTJ 061-99)規(guī)定，建立施工控制所需導(dǎo)線控制點(diǎn)，平差精度滿足規(guī)范要求。

其次，在連續(xù)剛構(gòu)橋主梁0#塊頂部位置設(shè)置局部控制測(cè)量點(diǎn)并與導(dǎo)線控制點(diǎn)進(jìn)行聯(lián)測(cè)，確保測(cè)量精度。同時(shí)，應(yīng)在各橋墩承臺(tái)頂面設(shè)置局部控制測(cè)量點(diǎn)，以觀測(cè)施工期間基礎(chǔ)沉降。

最后，對(duì)原墩頂各控制點(diǎn)做逐步延長，每增加一個(gè)塊件，增設(shè)三個(gè)控制點(diǎn)。澆筑箱梁前，采用專門制作的Φ20直徑的鋼筋棒預(yù)埋件三個(gè)，按左中右距離端頭50cm位置焊接埋入塊件前端，鋼筋露出混凝土面以5mm為宜，并將鋼筋頂磨圓，刻上十字紋。待混凝土澆筑完畢達(dá)到強(qiáng)度后對(duì)新點(diǎn)進(jìn)行坐標(biāo)測(cè)量，確保達(dá)到精度要求。

本橋?yàn)檫B續(xù)剛構(gòu)橋，為保證成型后大橋的中線、標(biāo)高準(zhǔn)確無誤，減小附加應(yīng)力對(duì)連續(xù)結(jié)構(gòu)的不利影響，確保中跨順利合龍，應(yīng)注意消除人為誤差帶來的影響，采取專人和專用儀器進(jìn)行變形觀測(cè)。必須制定周到、合理的具體施工測(cè)量控制方案，并嚴(yán)格執(zhí)行控制方案，隨時(shí)監(jiān)測(cè)其平面位移和懸臂施工時(shí)的撓度變化，提供給工程技術(shù)人員以便及時(shí)計(jì)算分析，及時(shí)調(diào)整及控制施工中的變形。

施工監(jiān)測(cè)控制中需要收集的數(shù)據(jù)包含如下內(nèi)容：掛籃模板安裝就位后的撓度觀測(cè)；澆筑前預(yù)拱度調(diào)整測(cè)量；混凝土澆筑后的撓度觀測(cè)；張拉前的撓度觀測(cè)；張拉后的撓度觀測(cè)；已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計(jì)算、觀測(cè)；合龍段合龍前的溫度修正；溫度觀測(cè)；應(yīng)力觀測(cè)（在控制截面內(nèi)預(yù)埋測(cè)試儀器搜集數(shù)據(jù)）等。

3.2.4 解決溫度的影響的方法

薄壁墩及箱梁變形對(duì)環(huán)境溫度和日照非常敏感，受日照一側(cè)的溫度與另一側(cè)的溫度是不同的，同一天內(nèi)也是反復(fù)變化的，同時(shí)變形變化滯后于溫度變化。因此，對(duì)溫度影響，采用“溫度-撓度”變形測(cè)量曲線解決。為了盡量避免溫度變化對(duì)高程線形的影響，在箱梁施工階段確立立模標(biāo)高的時(shí)候，應(yīng)盡可能選擇在溫度較穩(wěn)定、影響較小的時(shí)刻進(jìn)行。其中撓度觀測(cè)的關(guān)鍵是每日定時(shí)觀測(cè)，時(shí)間宜選在每日溫升前上午8：00至9：00以前。合龍段應(yīng)在施工前進(jìn)行連續(xù)24h（每次間隔2h）觀測(cè)，提供合龍前的數(shù)據(jù)。

3.2.5 對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)處理的要求

連續(xù)鋼構(gòu)箱梁實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)處理、參數(shù)識(shí)別和分析預(yù)測(cè)是相互關(guān)聯(lián)的三個(gè)施工控制環(huán)節(jié)。對(duì)于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)處理的要求是及時(shí)準(zhǔn)確，處理時(shí)對(duì)疑問數(shù)據(jù)要及時(shí)復(fù)測(cè)、復(fù)查；同時(shí)對(duì)階段監(jiān)測(cè)的實(shí)測(cè)值進(jìn)行分析，然后將修正過的設(shè)計(jì)參數(shù)反饋到控制模型計(jì)算中，重新給出施工中的結(jié)構(gòu)內(nèi)力、變形值，以消除理論值和實(shí)測(cè)值的偏差。

3.3 箱梁施工控制

3.3.1 主梁0#塊的施工

主梁0#塊一般采用搭架現(xiàn)澆或以橋墩為依托，支牛腿搭架現(xiàn)澆，施工時(shí)應(yīng)注意在空洞轉(zhuǎn)角處做加強(qiáng)處理，并特別注意標(biāo)高控制問題。

橋墩施工時(shí)應(yīng)根據(jù)成橋狀態(tài)計(jì)算橋墩彈性壓縮量，考慮墩梁結(jié)合處施工鑿毛處理，橋墩墩頂標(biāo)高預(yù)設(shè)一定的預(yù)抬值。

澆筑混凝土前應(yīng)對(duì)支架進(jìn)行分級(jí)預(yù)壓，以消除支架非彈性變形及確定彈性變形規(guī)律，從而確定主梁立模標(biāo)高。

3.3.2 掛籃懸臂施工

掛籃分級(jí)加載試驗(yàn)?zāi)康挠袃蓚€(gè)：一是檢驗(yàn)掛籃自身及錨固措施的安全性；二是通過掛籃分級(jí)加載試驗(yàn)消除掛籃的非彈性變形，確定掛籃彈性變形的變化規(guī)律，正確確定掛籃作用力對(duì)于主梁的幾何尺寸關(guān)系，以便正確計(jì)算主梁受力變形。

施工中除了對(duì)掛籃本身的彈性變形和非彈性變形考慮外，還必須對(duì)掛籃與滑道、滑道與鋼(木)枕、鋼(木）與梁頂混凝土之間的非彈性變形進(jìn)行考慮。這種影響在實(shí)際施工中造成掛籃前端沉降高達(dá)5～8mm。這只有在施工時(shí)根據(jù)現(xiàn)場情況加強(qiáng)觀測(cè)，積累經(jīng)驗(yàn)，獲得可靠的影響參數(shù)，從而達(dá)到消除影響，準(zhǔn)確控制的目的。

在掛籃懸臂施工期間，梁頂面所放材料、機(jī)具設(shè)備、平衡荷載和施工荷載等的位置應(yīng)根據(jù)線形控制軟件計(jì)算模式的參數(shù)要求進(jìn)行布置，并納入計(jì)算模型中進(jìn)行分析，嚴(yán)格控制箱梁施工荷載的對(duì)稱，同時(shí)加強(qiáng)墩的變形觀測(cè)。通過線形控制將豎向撓度誤差控制在15mm內(nèi)，軸線誤差控制在10mm內(nèi)。

3.3.3 主梁合龍段施工

主梁合龍段施工主要控制因素有兩個(gè)方面：一方面是合龍時(shí)環(huán)境溫度與設(shè)計(jì)合龍溫度不吻合，需對(duì)溫度誤差的影響進(jìn)行調(diào)整，措施為頂推或拉壓主梁懸臂端，消除溫變影響，利用鋼骨架定位后再澆筑混凝土合龍；另一方面是單邊合龍時(shí)，主梁另一懸臂端的平衡配重必須同步，措施是采用水箱配重，施工時(shí)可根據(jù)加載情況自由增減平衡配重。

除了合龍狀態(tài)時(shí)的施工荷載及其他情況應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求外，此時(shí)除加壓等物體外應(yīng)將施工機(jī)具等全部清除或移至0#塊頂部，保證應(yīng)力狀態(tài)與設(shè)計(jì)相符。

使用線性控制軟件計(jì)算分析應(yīng)力及撓度，比較中跨合龍段兩側(cè)兩個(gè)梁段的頂面高程，如果其高差小于等于15mm，則繼續(xù)進(jìn)行下步施工；如果大于15mm，則通過線形控制軟件，計(jì)算使高差小于等于15mm的配重方法和參數(shù)要求。然后把水箱或砂袋按要求重量放在梁上指定位置，經(jīng)測(cè)量達(dá)到要求后，再進(jìn)行合龍段施工。如果箱梁應(yīng)力與設(shè)計(jì)相近的情況下可臨時(shí)鎖定梁端，若變形與設(shè)計(jì)有偏差，則運(yùn)行線性控制計(jì)算軟件，確定糾偏參數(shù)值，采取措施使之符合設(shè)計(jì)要求后再進(jìn)行合龍。

3.3.4 實(shí)際施工方法

在實(shí)際施工中，考慮到二期恒載施工的影響和結(jié)構(gòu)后期徐變影響，對(duì)于矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋梁標(biāo)高控制而言，在跨中部位應(yīng)按“寧高勿低”的原則進(jìn)行，并對(duì)橋梁運(yùn)營期間的應(yīng)力和撓度進(jìn)行監(jiān)測(cè)，以便預(yù)測(cè)和預(yù)報(bào)橋梁運(yùn)營期間可能出現(xiàn)的病害。

4 結(jié)語

通過上述探討，矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋梁結(jié)構(gòu)要經(jīng)過多次的空間體系轉(zhuǎn)換過程，按照嚴(yán)密的施工控制措施，采用線形控制軟件進(jìn)行數(shù)學(xué)模型分析，對(duì)施工預(yù)拱度、主梁梁體次應(yīng)力等進(jìn)行嚴(yán)格的監(jiān)控，形成施工、監(jiān)測(cè)、預(yù)報(bào)、調(diào)整、施工的循環(huán)過程，完全能夠最后達(dá)到撓幅與內(nèi)力雙控的目標(biāo)，從而確保了矮墩連續(xù)剛構(gòu)橋的合龍精度要求。

[1]徐君蘭.大跨度橋梁施工控制[M].北京:人民交通出版社，2000.

[2]向中富.橋梁施工控制技術(shù)[M].北京：人民交通出版社.2OO1.

[3]李國平.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京:人民交通出版社，2000.

責(zé)任編輯：余詠梅

施工經(jīng)驗(yàn)

鋼筋錨固與錨固長度

鋼筋的錨固是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)造要求之一，它影響到結(jié)構(gòu)的使用安全和使用壽命。鋼筋的錨固長度是指鋼筋進(jìn)入支座混凝土核心區(qū)的長度值。其長度與混凝土的強(qiáng)度等級(jí)、受力鋼筋的外觀形狀、構(gòu)件的受力狀態(tài)和錨固形式等有關(guān)，其長度通常用受力鋼筋的直徑倍數(shù)來表示。

不同強(qiáng)度等級(jí)的混凝土與外觀形態(tài)不同的鋼筋，在同樣的條件下其錨固長度的要求是不同的。這主要是因?yàn)樵阡摻罨炷两Y(jié)構(gòu)中，這兩種性質(zhì)不同的材料能共同受力。它們?yōu)槭裁茨芄餐芰δ?？是因?yàn)樗鼈冎g存在著粘結(jié)錨固(握裹力)作用，這種粘結(jié)錨固作用在鋼筋與混凝土之間建立起結(jié)構(gòu)承載力所必需的工作應(yīng)力。決定鋼筋與混凝土中的粘結(jié)錨固作用有以下幾個(gè)因素：膠結(jié)力(粘著力)——它是混凝土與鋼筋表面的粘結(jié)力，即接觸面上的化學(xué)吸附力；摩擦力(摩阻力)——當(dāng)結(jié)構(gòu)處于受力狀態(tài)時(shí)，混凝土與鋼筋表面產(chǎn)生的一種摩擦力，它與接觸面的粗糙程度有關(guān)，且隨著滑移發(fā)展其作用逐漸減少；機(jī)械咬合力——它是由于鋼筋表面凹凸與混凝土接觸面產(chǎn)生的一種咬合力，在帶肋鋼筋的粘結(jié)錨固中起主要作用；機(jī)械錨固力——它是指彎鉤彎折及附加錨固等措施(如焊鋼筋、焊鋼板等)。

我國原執(zhí)行的《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GBJ 10-1989)對(duì)受拉鋼筋的最小錨固長度取值是根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果和錨固可靠度分析得出的。受拉光圓鋼筋主要靠鋼筋與混凝土的粘結(jié)作用和鋼筋末端彎鉤的機(jī)械錨固作用。在控制滑移增長率不致過大的粘結(jié)剛度條件下，帶肋鋼筋的粘結(jié)力主要由橫肋對(duì)混凝土的咬合力和周圍混凝土的約束作用組成。在分析中還應(yīng)考慮混凝土的保護(hù)層厚度等于鋼筋直徑及具有較小的配箍率的情況。當(dāng)受拉鋼筋因條件限制不能滿足錨固長度時(shí)，可采用專門的錨固措施(如在鋼筋上焊橫向錨固筋、焊箍筋、焊鋼板等)?，F(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)又在原有規(guī)范的基礎(chǔ)上做了修訂。

鋼筋的錨固方式和錨固長度是設(shè)計(jì)確定的，在藍(lán)圖設(shè)計(jì)及《混凝土結(jié)構(gòu)施工圖整體表示法制圖和構(gòu)造詳圖》的系列標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中都有明確要求，施工中應(yīng)嚴(yán)格按要求執(zhí)行。

在施工中的鋼筋錨固質(zhì)量通病有以下幾種情況：一是鋼筋下料時(shí)長度不足，造成錨固長度短于設(shè)計(jì)要求；二是錨固鋼筋未進(jìn)入混凝土的核心區(qū)，有的把錨固鋼筋部分置于箍筋之外，使鋼筋的最小保護(hù)層厚度小于鋼筋直徑；三是錨固筋加工方式不符合要求，對(duì)光圓鋼筋的彎折度數(shù)不夠和彎折方向不對(duì)，對(duì)帶肋鋼筋有的因彎折半徑太小，使鋼筋彎背處出現(xiàn)斷裂紋等。

（摘自：《建筑工人》）

Construction Control Method in Dwarf Continuous Rigid Frame Bridge Pier

In the construction process，Short pier continuous steel system gradually changes with the increasing number of structural units and the load. its steel bearing systems are to be gone through a number of system conversions.It is a complex statically indeterminate structure.This paper deals with the following elements such as construction with strict control measures，using linear control software for mathematical modeling，construction camber on the main girder and other secondary stress strict monitoring，the formation of the construction，monitoring，forecasting，adjustment，construction of the cycle，finally reached double torsion rate and internal force control of the target in order to meet the requirements of ensuring short pier continuous rigid frame bridge closure precision.

short pier;continuous rigid frame bridge;construction;control method

U445.4文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1671-9107（2010）08-0044-04

10.3969／j.issn.1671-9107.2010.8.044

2010-4-22

董道雷（1970-），國家一級(jí)注冊(cè)建造師，現(xiàn)任北城致遠(yuǎn)集團(tuán)有限公司工程項(xiàng)目經(jīng)理。